Файл: Пояснительная записка - привод решетки котла.docx

Проверочный расчет

1 2. Проверим пригодность заготовок колес:

Условие пригодности заготовок колес: D_заг<D_пред, S_заг<S_пред;

Диаметр заготовки шестерни D_заг=d_ae+6мм=71,54+6=77,54 мм;

Толщина диска (обод колеса): S_заг=0,5×b=0.5× 39=19,5мм;

D_пред=200 мм; S_пред=125 мм;

13. Проверим контактные напряжения S_H, Н/мм²:

σ_н= 470× <[σ_н]_;

а) = – окружная сила в зацеплении;

= = 2452, 698 Н;

б) – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями колес;

в) – коэффициент диагностической нагрузки;

υ = м/с – окружная скорость колес;

υ = = 0.69м/с;

= 1,05;

г) σ_н= 470× = 472.06 Н/мм²;

σ_н<[σ_н] (472 < 515);

14. Проверим напряжение изгиба зубьев шестерни σ_F1 и колеса σ_{F2 ,}Н/мм²

σ_F2 = Y_F2 × Y_β× ×K_Fα× K_Fß ×K_Fʋ≤ [σ]_F2 ;

σ_F1= ≤ [σ]_F1 ;

а) b = 39 мм; m_e= 1.73;ʋ_F= 0.85;

б)K_Fα= 1 – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями колес

в)K_Fʋ- коэффициент динамической нагрузки;

г) Y_F1иY_F2 - коэффициент формы зуба шестерни и колеса;

z_ʋ1 = = = 41.11;

z_ʋ2 = = = 486.99;

Y_F1 = 3.58; Y_F2 = 3.63;

д) Y_ß= 1 – коэффициент,учитывающий наклон зуба;

е) [σ]_F1 = 290.5 Н/мм²

- допускаемые напряжения изгиба шестерни и колеса;

[σ]_F2 = 256.5 Н/мм²

σ_F2 = 3.63× 1× ×1× 1×1.13 = 175.43 Н/мм² ;

σ_F1= = 173.01 Н/мм² ;

Т аблица 4. Параметры зубчатой конической передачи, мм

Проверочный расчет
Параметр		Значение	Параметр	Значение
Внешнее конусное расстоянеиеRe, мм		137,45	Внешний делительный диаметр, мм: Шестерни de1 Колеса de2	67,47 266,42
Внешний окружной модуль me, мм		1,73
Ширина зубчатого венца b, мм		39	Внешний диаметр окружности вершин, мм: Шестерни dae1 Колеса dae2	71,54 267,25
Число зубьев: Шестерни z1 Колеса z2		39 154	Внешний диаметр окружности впадин, мм: Шестерни dfe1 Колеса dfe2	64,32 264,84
Вид зубьев		Прямые
Угол делительного конуса, град: Шестерни ∂1 Колеса ∂2		14.21 75.79	Средний делительный диаметр, мм: Шестерни d1 Колеса d2	59,04 228,32
Проверочный расчет
Параметр		Допускаемые значения	Расчетные значения	Примечание
Контактные напряжения σн,Н/мм2		515	472.06	8.34%
Напряжения изгиба, Н/мм2	σF1	290.5	173.01	40,44%
	σF2	256.5	175.43	31,61%

---

---

Р асчет клиноременной передачи

1. P₁ = 1.9 кВт = P_ном

n₁ = 1415 об/мин;

Сечение ремня по номограмме (клиновые ремни нормального сечения) – А

2. Минимальный допустимый диаметр ведущего шкива

d_min= 90 мм;

T_дв= 26 Н×м;

3. Из табл. К40

d1 = 90 мм = d_p1;

4. Определим диаметр ведомого шкифа

d2 = d1×u × (1-ɛ);

d2 = 90×3.075 × (1-0.015) = 272.599 мм 280 мм

d2 = d_p2;

5. Определим фактическое передаточное число U_ф и проверим его отношениеΔU отU

U_ф= = = 3.16;

ΔU = × 100% = × 100% = 2.76 % (< 3%);

6. Определим ориентировочное межосевое расстояние а, мм

а ≥ 0.55 × (d1 + d2) + h(H); h(H) = 8 (из К31);

а ≥ 0.55 × (90 + 280) + 8 = 211.5 мм;

7. Определим расчетную длину ремня l, мм

l = 2×a + × (d1 + d2)+ ;

l = 2×211.5 + × (280 + 90) + = 1046.57;

l = 1000 мм (из К31);

8. Уточним значение межосевого расстояния по стандартной длине

а = ⅛ ×{2 × l – π×(d2 + d1) + };

а = ⅛ ×{2 × 1000 –366.18+ }= 366.9;

• При монтаже передачи а =366.9 (уменьшить на 10);

• Для увеличения натяжений ремней а = 391.9 (увеличить на 25)

9. Определим угол обхвата ремнем ведущего шкива α₁, градусы:

α₁= 180^o – 57^o × ;

α₁ = 180^o – 57^o × = 150.48^o

150.48^o≥ 120^o;

10. О пределим скорость ремня V, м/с

V= ≤ [V];

d₁ = 90; n₁ = 1415 об/мин; [V] = 25 м/с;

V= = 6.66 м/с < 25 м/с;

11. Определим частоту пробегов ремня U, с^-1

U = ≤ [U];

[U] = 30 c^-1 – допускаемая частота пробегов;

U = = 0.0066 c^-1;

12. Определим допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем, кВт

[Р_п] = [Р_о] × С_р ×С_α×С_l×С_z;

С_р = 1; С_α= 0.92; С_l = 1; С_z = 0.95;

С помощью интерполирования находим [Р_о] – допускаемая приводная мощность

[Р_о] = 1.023 кВт;

[Р_п] = 1.023 × 1× 0.92 × 1 × 0.95 = 0.894 кВт;

13. Определим количество клиновых ремней

z = ;

z = = 2.13 ≈ 2 ремня;

14. Определим силу предварительного натяжения F₀ ,H

F₀ = ;

F₀ = = 285.45 H;

15. Определим окружную силу, передаваемую комплектом клиновых ремней, Н

---

F_t = = = 285.29 H;

16. Определим силы натяжений ведущей F₁ и ведомой F₂ ветвей, Н

F₁= F₀+ = 285.45 + = 356.77 Н;

F₂= F₀- = 285.45 - = 214.13 Н;

17. Определим силу давления ремней на валF_0n, Н

F_0n= 2 × F₀× z × sin = 2× 285.45 × 2 × sin = 1058.28 H;

П роверочный расчёт

18. Проверим прочность одного клинового ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви σ_max , Н/мм²

σ_max= σ_I + σ_H+ σ_v≤ [σ_p];

1. σ_I– напряжение растяжения, Н/мм²

σ_I= + = + = 1.94;

F_t= 285.29 Н; z = 2;

A = δ × b = 2.52 × 197.3 = 497.2;

b = = = 197.3;

[k_n] = [k₀] × C_β× C_α×C_v×C_p× C_d× C_F = 0.82 × 0.8 × 0.92 × 1.0297 × 1 × 1.1 × 0.85 = 0.574;

k₀= 0.81;

C_β= 0.8;

C_α= 0.92;

C_v= 1.0297;

-C_p=1;

C_d=1.1;

C_F=0.85;

δ = 2.52;

F₀= A× σ₀ = 497.2 × 1.8 = 894.96 H;

σ₀= 1.8;

б) σ_Н = натяжение изгиба, Н/мм²

σ_Н= E_H× = 90 × = 8;

E_H– модуль продольной упругости при изгибе для прорезиненных ремней;

E_H= 90 мм² ;

h – высота сечения клинового ремня;

d₁ = 90;

δ = 2.52;

h = 8;

в) σ_v– напряжение от центробежных сил, Н/мм²

σ_v= ρ×V² × 10^-6 = 1300 × 6.66² × 10^-6 = 0.058;

ρ – плотность материала ремня, кг/м³ ;

г) [σ_p] = 10 Н/ мм² – допускаемое напряжение растяжения, Н/мм²

σ_max= 1.94 + 8+ 0.058 = 9.998;

Параметр	Значение	Параметр	Значение
Тип ремня	Клиновой	Частота пробегов ремня U, 1/с	0.0066
Сечение ремня	Нормальное	Диаметр ведущего шкива d1, мм	90
Количество ремней z	2	Диамер ведомого шкива d2,мм	280
Межосевое расстояние а,	211.5	Максимальное напряжение σmax, Н/мм2	9.998
Угол обхвата малого шкива α1, град.	150.48	Предварительное напряжение ремня F0, Н/мм2	285.45
Длина ремня l, мм	1000	Сила давления ремня на вал F0n, Н	1058.28

---

---