Файл: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук Научный руководитель доктор технических наук, профессор Абрамович Б. Н. СанктПетербург 199.doc

---

УРасчетный габаритный пролет ВЛИ выбирается по монтажным кривым исходя из допустимых тяжений в проводе, стрелы провеса и высоты подвеса провода. Систематический расчет напряжений в проводе в зависимости от климатических условий и длины пролета и стрелы провеса производится с использованием стандартных алгоритма и программы расчета монтажных кривых [15] и положений п.5,2 настоящей работы. Пример таблицы монтаж­ных кривых приведен в приложении 4. Монтажные кривые получены для климатических условий АО "Ленэнерго" (см. П.5,2):

• 
  максимальный нормативный скоростной напор ветра 400 Н/м² (ветровой район II);
  
• 
  расчетные температуры \_тах = +40°С; = -35°С; г_сг = -5°С.
  

На высоту подвеса проводов влияет длина опоры.

Таблица 5.2 Тип опор	Длина опор, м	Высота подвеса, м	Стрела провеса, м
П10-1	11	8-н8,3	3+3,14
П10-5	13	11-5-11,3	5+5,14

Для приведенных типов опор максимальный габаритный пролет (L_r) со­ставляет:

• 
  для П10-1 - 150 м;
  
• 
  для П10-5 - 180 м.
  

Для учета динамических нагрузок (порывы ветра), действующих на опо­ры ВЛИ использована методика, приведенная в [16].

Опрокидывающий момент в сечении на уровне земли:

АСр = >№<*' ад Дс + KJ_X) + M₀ + M_{G 9} (5.5)

где: Q^p - расчетное давление ветра на провод с учетом поправки на высоту подвеса проводов;
М₀ - расчетный изгибающий момент от веса стойки (СО и веса траверсы

(0₂), Н-м;

Мо - расчетный изгибающий момент от ветровой нагрузки на конструк­цию опоры, Н*м; п - количество проводов;

а - коэффициент неравномерности скоростного напораветра по пролету

---

по [9];

К1 - коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку по [9];

К_и - коэффициент, учитывающий изморозевые отложения; Н] - средняя глубина заделки в грунт, м; Н₂ - средняя высота ппдвески проводов, м;


(5.6)

К - коэффициент, учитывающий застроенность и рельеф местности по





оггр-




М_а = 0,40^+0^

где: f - прогиб вершины стойки опоры, соответсвующий расчетному изги­бающему моменту М^р, действующему поперек ВЛИ. Í2 - тот же на высоте подвеса;


(5.7)

К] - коэффициент перегрузки от собственного веса конструкции, обору­дования, проводов.

М_о=0,5Сл^РР{Н + И)К_ъК,

где: С_х = 2 - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления для стойки прямоугольного сечения, СНиП П-6-74; Чтах - максимальный нормативный скоростной напор ветра;
р =1,26 - коэффициент динамичности, учитывающий динамическое воз­действие порывов ветра на опору;

¥ - площадь проекции наземной части опороы на плоскость, перпенди­кулярную ветровому потоку, м², [9]; Н - высота надземной части опоры, м; И - высота надставки, м;

К₃ =1,2 - коэффициент перегрузки от давления ветра на стойку опоры.

(5.8)

где: С⁷_Х = 1,2 - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления для проводов диаметром до 20 мм [9];

К₅ -1,2 - коэффициент перегрузки от давления на провода; ё- диаметр провода, мм.

При определении величины ветрового пролета для изолированных про­водов определяющими являются:

• 
  максимальный ветровой напор;
  
• 
  механические характеристики опор;
  
• 
  геометрические параметры подвеса;
  
• 
  нагрузка от посторонних предметов и изморози.
  

Взаимосвязь перечисленных факторов описывается следующим уравне­нием:

где: М^р - расчетный изгибающий момент в сечении на уровне земли, Н;

При условиях, приведенных в п.5.2 настоящей главы, с использованием приведенных методик, определены максимальные ветровые пролеты:

---

• 
  110м для П10-1;
  
• 
  Ь_э= 140 м для П10-5.
  

Величина максимального пролета определяется из условия минимума максимальных значений габаритного и ветрового пролетов:

Ь_тах=(Ш, (ЗЛО)

Таким образом, максимальными пролетами для ВЛИ оборудованными опорами П10-1 и П10-5 являются 110 м и 140 м соответственно [40].

Определение габаритов ВЛИ при пересечениях с другими воздушными линиями, инженерными коммуникациями и естественными препятствиями производится в соответствии с [9, 10].

Расчет закреплений опор в грунте выполняется в соответствии с [9, 16] и инструктивными материалами главгосэнергонадзора.

5.3. Конструкции элементов ВЛИ 6(10) кВ

Учитывая имеющийся опыт проектирования и строительства ВЛИ 6(10) кВ для высоковольтных линий с изолированными проводами используются конструкции, в основном, аналогичные конструкциям по типовому проекту [13] для неизолированных проводов.

Вариант с траверсами по типовому проекту [13].

В качестве несущей конструкции используется железобетонные стойки СВ 105-3,6. Элементы металлоконструкций ( траверсы, хомуты, накладки и т.д.) так же используются по типовому проекту [13, 14] без изменений.







Рис.5.1. Промежуточная опора П10-1

Траверса ТМ1 выполняется из уголка 70x70x5 с креплением проводов к изоляторам на приваренных штырях и креплением к стойке хомутом. Сред­няя фаза ВЛИ 6(10) кВ располагается на уголке 70x70x5, приваренном к по­перечной опоре, и вместо штыря для установки изолятора используется круг­лая сталь диаметром 20 мм. Траверса обеспечивает расстояние между фазами 1300 мм.







Рис.5.2.Угловая промежуточная опора УШО-1 Траверса ТМ5 имеет коробчатое сечение и выполнена из сваренных уголков 50x50x5 с креплением к стойке хомутом. Соединение стойки и под­коса осуществляется с помощью узла крепления У1 (см. схему установки стойки опоры по чертежу типового проекта [13]).


.11111






Рис.5.3.Анкерная (концевая) опора А10-1 Траверса ТМ6 изготавливается из уголка 100x100x8. Крепление прово­дов осуществляется через петлю на натяжных гирляндах. Средняя фаза ВЛИ крепится через накладки ОГ2 болтом Б5. Шлейф закреплен на штыревом изоляторе.

---

Рис.5.4.Угловая анкерная опора УА10-1 Траверса ТМ6 изготавливается из угловой стали 100x100x8. Крепление траверсы осуществляется также, как на анкерной опоре А10-1. Предусмотре­на конструкция, предотвращающая приближение провода к опоре. Соедине­ние двух подкосов к стойке опоры выполнено узлом У1 [13].







Рис.5.5.Концевая опора с разъединителем у подстанци с воздушным вводом

КР10-1.

Траверса ТМ6 изготовлена из уголка 100x100x8. Крепление траверсы к опоре выполнено хомутом. Крепление подкоса к стойке опоры осуществляет­ся узлом У1.




Рис.5.6.Концевая опора с кабельной муфтой КМ 10 Крепление траверсы ТМ6 на опоре осуществляется по чертежу типового проекта [13]. Кабельная муфта крепится к стойке кронштейном КМ1. Кабель и защитный уголок 80x80x6 крепятся к стойке скобами. Крепление подкоса к стойке опоры выполнено узлом У1.




Вес металлоконструкций ряда опор по варианту с траверсами по типо­вому проекту [13] приведены в табл.5.3.

Таблица 5.3. Вес металлоконструкций ВЛИ оборудованных по типовом) проекту [13]. №	Тип опоры	Траверса:		Вес металлоконструкций, кг
		тип	вес, кг
1.	1110-1	ТМ1	17,2	18,4
2.	УП10-1	ТМ5	17,3	47,9
3.	А10-1	ТМ6	23,0	50,0
4.	УА10-1	ТМ6	23,0	62,1

---