Файл: Росман Л.В. Групповое управление возбуждением синхронных генераторов гидроэлектростанций.pdf

ПРИЛОЖЕНИЕ 9 (к § 5-3)

КОЭФФИЦИЕНТЫ УСИЛЕНИЯ ОБЪЕКТА РЕГУЛИРОВАНИЯ И РЕГУЛЯТОРА НАПРЯЖЕНИЯ

Ниже рассмотрен физический смысл и сделаны некоторые преоб­

нагрузку. Действительно, изменение k (т. е. изменение нагрузки)

приводит не только к изменению выходного параметра этого звена (т. е. к изменению напряжения U), но и к изменению выходного

параметра предыдущего звена k'E, (т. е. Q, I или J) даже в разомк­

нутой схеме регулирования, когда при отсутствии регулятора на­ пряжения ku = 0. Такая связь, соответствующая звеньям ненаправ­

ленного действия, обусловливает трудность определения правиль ного значения коэффициента k^6.

Целесообразно найти такой способ представления структурной схемы, при котором коэффициенты звеньев имели бы постоянную величину. Как известно, звено ненаправленного действия может быть представлено звеном направленного действия с обратной связью, действующей на вход предыдущего звена.

В рассматриваемом случае это может быть учтено обратной связью ko c, охватывающей звено ka и часть звена &об (рис. 9П,а)

Величина

в виду, схему можно подвергнуть последовательным изменениям путем перенесения точки присоединения обратной связи, как пока­ зано на рис. 9П, б, в, с соответствующим изменением величины k0.c.

лельно сложены и представлены звеном с эквивалентным коэффи­ циентом й„э, как показано пунктиром. При этом ток возбуждения возбудителя также представляется эквивалентной величиной.

162

а)

б)

6)

Рис. 9П. Учет влиянии нагрузки на объект регу­ лирования

а — исходная схема; б — промежуточная схема; в—оконча­ тельная схема.

Учитывая (9П-2), koc можно определять по статизму внешней

характеристики, снятой при отсутствии регулирования,

100

kо.с

^обСвО

Таким образом, трактуя k u как эквивалентный коэффициент

усиления, учитывающий мак автоматический регулятор, так и влияние нагрузки на объект регулирования, можно последний пред­ ставить звеном с постоянным коэффициентом) усиления, т. е. зве­ ном, рассмотренным в § 5-2 (п. 2) при анализе систем распреде­ ления.

163

ПРИЛОЖЕНИЕ 10 (к гл. 6)

РАСЧЕТ УСТАНОВИВШИХСЯ РЕЖИМОВ

СТАТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ

На рис. 10П показан графический расчет статической системы распределения по (напряжению ротора для генераторов Белоречен­ ской ГЭС. Метод расчета описан в п. 4 § 5-2; условные обозначе­ ния соответствуют приведенным «а рис. 5-2.

Характеристика 1 снята опытным путем при номинальной ак­

тивной мощности, номинальном (напряжении и включенном компаун­ дировании. Прямые 21—24 являются характеристиками цепи урав­

нивания, построенными для четырех различных значений исходного рассогласования. Наклон этих характеристик соответствует уста­ новленному при опыте сопротивлению ветви уравнивания, равному 25 ом. Установившиеся значения напряжения ротора определяются

На рисунке нанесены также точки, соответствующие той же зависимости, определенной опытным путем. Опытные н рассчитан­ ные значения удовлетворительно оовпадают.

В расчете на рис. 10П для наглядности графических построе­ ний было выбрано большое сопротивление цепи уравнивания и соответственно большой наклон характеристик 2. С той же целью

исходное рассогласование было выбрано больше принятого в гл. 5. Соответственно статическая погрешность распределения уст пре­ вышала допустимую. На рис. 10П пунктиром нанесены характери­ стики, соответствующие допустимой погрешности при найденном в соответствии с (5-11) исходном рассогласовании по напряжению ротора:

этой величины сопротивления при определенном выше исходном рас­ согласовании установившаяся погрешность распределения по опыту составила:

YCT = 7.5 8 = 4,5%,

что достаточно близко совпадает с расчетным допустимым значе­ нием, равным 5%. Таким образом, графический расчет дает хорошо согласующиеся с опытом результаты.

164

Рис. ЮП. Расчет статической системы уравнивания (Белореченская ГЭС).

165

Л И Т Е Р А Т У Р А

1. Б а р к а н Я- Д., Возможности автоматизации регулирова­ ния напряжения и распределения реактивных нагрузок в энергоси­ стемах, сб. «Новое в проектировании гидроэлектростанций», Гос-

4. В е н и к о в В. А., Л и т к е нс И. В., Р о з а н о в М. Н., Некоторые вопросы методики расчетов режимов и устойчивости со­ временных автоматически регулируемых электрических систем (Тех­ ническая информация), изд. Московского энергетического институ­ та, 1957.

5. Г о л ь д и н а Л. Л., К У ч к и н М. Д. я Р о е м а я Л. В., Групповое управление возбуждением генераторов на автоматизи­ рованных гидростанциях, «Электрические станции», 1957, № 1.

6. И н о с о в В. Л. и Ц у к е р н и к Л. В., Компаундирование и электромагнитный корректор напряжения синхронных генераторов, Госэнергоиздат, 1954.

передачи в связи с наличием нескольких генераторов на передаю­ щей станции, Изв. АН СССР, ОТН, 1957, № 7.

жим распределения напряжений и реактивной мощности в энерго­

качество переходных процессов системы регулирования возбужде­ ния многоагрегатной электростанции, Изд. АН СССР, 1960.

167