Файл: Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 146
Скачиваний: 0
и размеров сечения первых к моменту сопротивления вводятся поправочные коэффициенты, учитывающие влияние размеров та
(табл. 2 1 ) |
и форму сечения &ф (табл. 2 2 ) . |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Табл. |
21. |
Коэффициент |
т б к моменту сопротивления при изгибе |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
клееных |
элементов |
|
|
|
|
|
|
||
h, |
см |
50 |
60 |
70 |
|
80 |
|
100 |
|
120 |
и |
более |
||
тб |
|
|
1,15 |
1,05 |
1,0 |
|
0,9 |
|
0,85 |
|
|
0,80 |
||
П р и м е ч а н и е . |
При ширине сечения |
Ь |
менее 14 |
см R принимают |
не |
более |
||||||||
130 кГ/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Табл. |
22. |
Коэффициенты |
при |
|
Табл. |
23. |
Рекомендуемые |
|||||||
различном |
отношении bxjb |
|
минимальные |
отношения |
l/h |
балок |
||||||||
двутаврового сечения |
при |
различных |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
отношениях |
Ьг/Ь |
|
|
||||
bx/b |
|
7 . |
|
7з |
7* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ьг/Ь |
72 |
|
7. |
|
|
7 i |
|
|
|
0,90 |
|
0,80 |
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l/h |
12 |
|
15 |
|
|
18 |
|
Для клееных балок двутаврового сечения поправочный коэф |
||||||||||||||
фициент к моменту сопротивления |
состоит |
из |
двух |
множителей: |
/г = т б & ф .
Для предотвращения разрушения стенки балок двутавровых, рельсовидных и тавровых профилей от скалывания при изгибе
рекомендуется |
принимать отношение |
l/h |
не менее величин, ука |
|
занных в табл. 23 для различных отношений |
bi/b. |
|||
В случае |
необходимости применения более жестких балок |
|||
с отношением |
U/hi менее указанных |
величин |
(табл. 23) следует |
|
коэффициент me (табл. 2 1 ) умножать |
па |
отношение |
и. _/_
hi ' h '
При рельсовидном сечении клееных балок величина b в табл. 22—23 означает ширину нижней полки.
При проверке скалывающих напряжений по клеевому шву ^
134
расчетная ширина шва Ъ принимается равной 0,6 полной ширины шва (из-за возможной непроклейки, что особенно опасно в тонких стенках двутавровых балок).
В двутавровых и рельсовидных балках нагрузка от перекры тий зачастую передается на нижнюю полку балки (рис. 62).
Рис. |
61. |
Соотноше |
Рис. 62. |
К расчету на |
|
ния |
размеров |
попе |
отрыв |
нижней полки |
|
речного |
сечения |
|
балки. |
||
двутавровых |
балок |
|
|
||
/ Я |
|
/гс т |
|
|
|
b
>8 см,
Вэтом случае производится проверка на отрыв полки от стенки:
|
Р<4а&1, |
(ПО) ' |
где Р — суммарная |
расчетная двусторонняя нагрузка на |
полку |
от опорных |
планок; |
|
а — ширина опорной планки;
bt — толщина стенки балки или половина толщины при одно стороннем приложении нагрузки.
Для двускатных балок прямоугольного сечения, нагруженных равномерно распределенной нагрузкой, сечение с максимальным нормальным напряжением от изгиба не совпадает с сечением, в котором изгибающий момент достигает максимума. В этом случае проверка прочности по максимальным нормальным на-
135
пряжениям производится в сечении, находящемся |
на расстоянии |
||||||
хм от опоры с меньшей высотой; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
^оп |
|
|
|
где |
/го п — высота балки на опоре; |
|
|
|
|||
|
/*ср — высота балки в середине пролета. |
|
|
||||
|
Для балок двутаврового |
профиля |
величину хм |
можно |
опре |
||
делять по формуле |
(98), как |
для гвоздевых двутавровых |
балок |
||||
с перекрестной стенкой. |
|
|
|
|
|
||
|
Прогиб двускатных балок находится с учетом переменности |
||||||
сечения по их длине по следующим формулам: |
|
|
|||||
|
для балок прямоугольного сечения |
|
|
|
|||
|
|
/ о = |
|
— - — ; |
|
(П2) |
|
|
|
0,15+0,85 |
оп |
|
|
||
|
|
|
|
|
(•ер |
|
|
|
для балок двутаврового |
сечения |
|
|
|
||
|
|
/ о = |
|
^ - т - . |
|
( И З ) |
|
|
|
|
0,4+0,6- ''оп |
|
|
||
где |
/ с р — прогиб в середине пролета |
балки с постоянным |
сече |
||||
|
нием, равным сечению двускатной балки в середине |
||||||
|
пролета; |
|
|
|
|
|
|
/*оп и /гс р — полная высота |
балки на опоре и посредине пролета |
||||||
|
для прямоугольного сечения или соответственно рас |
||||||
|
стояние |
между |
осями поясов в двутавровых балках. |
||||
|
Прогиб клееных |
дощатых и клеефанерных балок двутавро |
вого сечения определяется с учетом влияния скалывающих на пряжений в тонкой стенке балки
f=fo( 1 + а - ^ г ) , |
(П4) |
где fo — прогиб балки, определяемый без учета влияния |
сдвигаю |
щих усилий; |
|
h — полная высота балки; |
|
ос — коэффициент, определяемый по табл. 24; |
|
/ — пролет балки. |
|
На рис. 63 показана конструкция двускатной двутавровой балки с фанерной стенкой для покрытия пролетом 12 м.
136
Фасад Шки |
Уклон i**l:12 |
Рис. 63. Клееная балка с фанерной стенкой под нагрузку 1,2 т/м:
1 — стыки брусков «на ус»; 2 — стыки досок «на ус»; 3 — фанера толщиной 15 мм; 4 — фанера 10 X 1.5 см на клею; 5 — стык фанерной стенки.
Табл. 24. Поправочные коэффициенты для учета влияния скалывающих напряжений на прогиб балки
|
|
Коэффициент |
а при отношении bi/b |
||
|
Вид балок |
|
V. |
Vt |
|
|
|
|
|
||
Дощатые |
двутавровые |
38 |
50 |
64 |
— |
Дощатые |
рельсовидные |
35 |
46 |
59 |
— |
С фанерной стенкой |
— |
38 |
48 |
90 |
|
§ 38. |
КЛЕЕНЫЕ ДЕРЕВЯННЫЕ |
АРМИРОВАННЫЕ |
БАЛКИ |
Одним из новых видов индустриальных строительных кон струкций являются армированные конструкции. Армирование де ревянного элемента или конструкции сталью или другими эффек тивными материалами (в частности, стеклопластиковой армату рой) не только повышает их несущую способность, жесткость и надежность, но улучшает экономические показатели.
Рис. 64. Сечения клееных армирован ных балок.
Недостаточная изученность армированных деревянных кон струкций •—балок — в значительной мере препятствует их освое нию и внедрению в практику строительства.
В настоящее время широкие исследования армированных деревянных элементов проводятся как у пас в Союзе, так и за рубежом.
К наиболее полной работе в области преднапряженного ар мирования деревянных клееных балок можно отнести исследо вания, проведенные Новосибирским инженерно-строительным институтом имени В. В. Куйбышева и ЦНИИСК имени В. А. Ку черенко. Ими было установлено, что наиболее эффективным яв ляется армирование балки в обеих зонах, в сжатой и растянутой (рис. 64). Прочность и жесткость армированных балок при про центе армирования 1—3% возрастает в 1,4—3,2 раза по сравне нию с контрольными — неармированньщи.
138
Повышение жесткости позволит применять булки с большим отношением l/h (по сравнению с неармированными балками) при полном использовании расчетных напряжений.
Эффективность армирования деревянных балок вытекает из естественной особенности древесины — ее пластичности, осо
бенно проявляемой в последействии |
(при долговременной |
эксплу |
||
атации |
конструкции). |
|
|
|
Для надежного соединения стержневой арматуры с древе |
||||
синой |
выявлены |
по физико-механическим свойствам |
клеи на |
|
основе эпоксидных смол, которые обладают устойчивой |
адгезией |
|||
к древесине и металлу. |
|
|
||
Теоретические |
основы расчета |
армированных деревянных |
конструкций в настоящее время разрабатываются и будут изло жены в инструкции по проектированию и изготовлению клееных деревянных конструкций.
§ 39. КЛЕЕФАНЕРНЫЕ БАЛКИ
Наиболее рациональными, экономичными по расходу мате риала являются клееные "фанерные балки, применяемые в покры тиях пролетом до 15 м.
Балки заводского изготовления, двутаврового (рис. 63) и коробчатого (рис. 65) сечения. Балки в покрытиях зданий исполь зуются с параллельными поясами, двускатные и односкатные. Высота клеефанерпых балок в середине пролета принимается равной 1/10—1/12 пролета. Каждая такая балка состоит из до щатых поясов и фанерной стенки. Для последней используется водостойкая строительная семислойная толщиной не менее 10 мм клееная фанера марки ФСФ сорта В/ВВ (ГОСТ 3916—69), изго товляемая на водостойких фенолформальдегидных клеях. Доща тые пояса двутавровой балки рекомендуется выполнять из двух слоев строганых досок, располагаемых с обеих сторон фанерной стенки. Слой досок, примыкающий к фанерной стенке, делают из двух узких досок шириной не более 10 см с небольшим зазором между ними, а наружный слой — из одной доски. Толщина каж дой доски поясов балки принимается не более 5 см.
Чтобы обеспечить надежную работу клеефанерной балки на поперечный изгиб, вертикальные стыки фанерных листов должны склеиваться «на ус» (длиной / у с ^ 1 0 б ф ) или впритык с наклад ками (рис. 63).
При этом волокна «рубашек» фанеры должны иметь про дольное (горизонтальное) направление. В тех случаях, когда требуется повысить расчетное скалывающее напряжение (см. табл. 6) по клеевому шву между фанерой и дощатым поясом бал ки, волокна «рубашек» располагают перпендикулярно к оси ниж него пояса. Чтобы предотвратить выпучивание фанерной стенки из ее плоскости, по длине балки ставятся вертикальные ребра жесткости из досок на расстоянии 1/8—1/9 пролета. В крайних
139