Файл: Романенко П.Н. Пожарная профилактика систем отопления и вентиляции учебник.pdf

Д л я

определения

р е ж и м а истечения скорость выхода

газов и

паров

находится по

формуле:

- = Ѵ * т ± 1 Ъ Ь - ( % ) ' ' ' 1

<12'23'

Если

скорость, найденная по формуле (12.23),

будет

больше

или равна критической скорости, то

весовой расход

выделяющих ­

ся газов

или

паров

определяется по

формуле (12.21).

В

связи с

тем, что определение

количества

выделяющихся

тиляцию рекомендуется проектировать

не менее восьми обменов

в час по полному внутреннему объему

помещения. При этом про­

изводительность аварийной вентиляции

принимается с учетом или

тиляционный агрегат,

сблокированный

с рабочим.

Во взрывоопасных

помещениях, где

имеется только горючая

вание и переход во взвешенное состояние

большого количества

пыли.

Д л я

аварийной

вытяжной вентиляции

в

помещениях

взрыво­

опасных

производств рекомендуется применять

преимущественно

осевые

взрывобезопасные

вентиляторы

со

взрывозащищенными

электродвигателями .

Отверстия дл я приема

газовоздушной

смеси

требуется

разме ­

щ а т ь в

зонах возможного наибольшего скопления газов

или па­

ров. Пр и наличии в помещении газов или паров т я ж е л е е

воздуха

приемные

отверстия

необходимо р а з м е щ а т ь

на уровне 0,3-f-1,5 м

от пола.

Д л я этой

цели

предусматриваются

специальные

опуски

воздуховодов.

При

наличии

газов легче воздуха приемные отвер­

стия р а з м е щ а

ю т в

верхней

зоне. Р а з м е щ е н и е приемных отверстий

в плане помещения

д о л ж н о исключать

возможность

образования

непроветриваемых

участков.

Выброс воздуха из систем аварийной вентиляции

допускается

проектировать непосредственно н а р у ж у

на уровне установки вен­

тилятора в проветриваемые участки территории или

выше н а р у ж -

ближе

8 м

по

горизонтали. Д л я предотвращения з а д у в а н и я в

зимнее

время в

отверстиях д л я выброса

воздуха или в подводи­

мых к

ним

воздуховодах рекомендуется

предусматривать клапа ­

Отверстия,

через которые аварийной вентиляцией

выбрасы­

вается н а р у ж у

воздух, с о д е р ж а щ и й горючие пары и

газы, тре­

пламенения

(например,

огневых печей

и дымовых

т р у б ) .

Приток д л я компенсации аварийной вытяжной вентиляции ре­

комендуется

предусматривать от постоянно

действующей приточ­

ной вентиляции и через

выходящие

н а р у ж у

двери

и ворота

(от­

к р ы в а е м ы е

вручную) .

При

необходимости

открывания

дополни­

тельных

проемов д л я

ввода

наружного

воздуха

рекомендуется

проектировать автоматически

открываемые

н а р у ж у

оконные

прое­

мы из расчета не более 20 ООО м3/ч

на

1 м2

проема. В

холодный

период года допускается временное охлаждение помещений.

Приточную аварийную

вентиляцию

рекомендуется

проектиро­

вать д л я

производств,

располагаемых

в

одноэтажных

зданиях,

трения

не могут переноситься

вентилятором . Д л я

выбросов

за­

грязненного

воздуха

в

этом случае рекомендуется предусматри­

вать дефлекторы, шахты или фонари

с автоматически открываю ­

щимися

к л а п а н а м и

или

створками, п л о щ а д ь которых

определяет­

ся

из расчета пропуска

не более 15 000 мъ\ч

на

1 м2

проема.

Пусковые устройства вентиляторов аварийной и рабочей вен­

тиляции, используемой

в качестве

аварийной,

а

т а к ж е автомати­

ческое

открывание проемов д л я

притока воздуха

необходимо

бло­

кировать с

г а з о а н а л и з а т о р а м и ,

построенными

на

допустимые

кон­

центрации

вредных

и взрывоопасных

(20%

Н П В ) веществ. Неза ­

висимо

от

наличия

или

отсутствия

необходимых

газоанализато ­

ров пуск вентиляторов

и открывание

проемов

требуется устраи­

вать ручным, дистанционным, из доступных

мест

как

изнутри,

так

и

снаружи

помещений.

источники сосредоточенного выделения

больших

количеств вред­

ных или горючих газов, паров и пыли,

а т а к ж е

отходов твердых

силы тяжести

материала,

разности

плотностей

газов или

паров

и

о к р у ж а ю щ е г о

воздуха,

действия

ветра, д в и ж у щ и х с я

механизмов

и других причин. Поэтому для более полного

у л а в л и в а н и я вред­

ностей скорость д в и ж е н и я

воздуха

в сторону

местного

отсоса

на

всем загрязненном

участке д о л ж н а

превышать

скорость

распро­

странения вредностей

в

воздухе

помещения.

При устройстве

или

проверке

эффективности

работы

местного

ясняется

тем,

что воздух

при

всасывании

подтекает

к отверстию

со

всех сторон. Н а

рис.

13.1

приведены

примеры спектра

скорос­

тей

всасывания д л я

круглого

отверстия

с

острыми

кромками и

отверстия

со

щитом.

Спектром

всасывания

называют р я д

кривых, к а ж д а я

из кото­

Перпендикулярные линии к этим кривым у к а з ы в а ю т

направление

движения

потока.

Из

рис.

13.1

видно,

что

скорость, составляющая

всего лишь

7,5%

скорости

в центре всасывающего

отверстия,

находится на

расстоянии

примерно

одного

диаметра

этого отверстия.

Рис. 13.1.

Спектр

скоростей

всасыва­

ния у

круглого

отверстия трубы

о—отверстия

с острыми

кромками ( б е з фланца);

о"—с

фланцем

Конструктивно местные отсосы

оформляются

в

виде вытяжных

зонтов, бортовых отсосов,

в ы т я ж н ы х

ш к а ф о в

и

камер, активи­

рованных

отсосов,

встроенных

местных

отсосов,

аспирируемых

укрытий

и других

исполнений.

К а ж д а я конструкция

местных

отсосов

д о л ж н а

оцениваться

коэффициентом эффективности

кэ, представляющим

собой

отно­

шение количества

у л а в л и в а ю щ и х

Ру

к общему

количеству

выде­

ляющихся

вредностей

Ра

т.

е.

Р а з м е р ы прямоугольного

зонта

в

плане

определяются

из

вы­

ражений:

А = а + 0,8

h, м\

(13.2)

5 = 6 + 0,8/1,

At;

(13.3)

где

А

и В — стороны

зонта,

м;

a,

b — стороны

перекрываемой

поверхности,

м;

h — расстояние

от

перекрываемого

оборудования

до ни­

за

зонта,

м.

Д л я

круглого

зонта

D3=.do

+

0,8h,

(13.4)

где

D3

— д и а м е т р

зонта,

м;

d0—диаметр

перекрываемого

оборудования,

м.

Высоту подвеса зонта H рекомендуется принимать

в

пределах

1,6—1,8

м.

П о л н а я высота

зонта

может

быть

определена по формуле:

Л, =

^

+

Лв ,

(13.5)

где D — диаметр

вытяжной

трубы,

м;

h6

— высота

борта, которую

следует

брать

в

пределах 0,1—•

0,3

м.

Р а с х о д у д а л я е м ы х

газов

зонтом

может

быть

определен

по

при­

ближенным

эмпирическим

формулам .

В том случае, когда зонт расположен на расстоянии не

более

1,51

F

от нагретого

оборудования,

расход

газов

L 0

в

тепловой

струе

может

быть

определен

по

формуле:

L0

=

1 4 5 і 3

/ 0 Я Т ,

м3h,

(13.6)

где

Q — часовое

количество

тепла,

выделяемого

путем

конвек­

ции,

вт;

F

— площадь

горизонтальной

проекции источника

тепла, м2.

Если_ расстояние от зонта

до

нагретого

оборудования

более

1,5

VF,

Т О

расход

газов может

быть найден

из

в ы р а ж е н и я :

L

=

29 (/г +

2 VTf'Q1',

м3/ч.

(13.7)

Количество тепла, отдаваемого нагретой поверхностью посред­

ством

конвекции,

может

быть

определено

по формуле:

Q =

Fn0Bo.KM,

(13.8)