Файл: Цейтлин Ю.А. Установки для кондиционирования воздуха в шахтах [Текст] 1974. - 166 с.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.06.2024
Просмотров: 62
Скачиваний: 1
где с — коэффициент влагоперехода, кг/м2-сек; |
(ср = I) |
da — влагосодержание насыщенного влагой воздуха |
|
при температуре поверхности жидкости, кг/кг; |
|
d — влагосодержание воздуха на достаточном удалении от |
|
поверхности воды, кг/кг. |
при по |
Справедливость уравнения (9) следует из того, что |
стоянном барометрическом давлении парциальное давление водяного пара в воздухе является однозначной и фактически линейной функцией влагосодержания. Энергия, отводимая от поверхности воды при испарении или подводимая к ней за счет конденсации влаги,
|
|
dQz = rdMB4 = or (d — dn) dF. |
|
(10) |
||
Полная энергия в этом случае |
|
|
|
|||
dQ = |
rfQ0 + |
dQz = [a{t — 4) + or {d — d„)] dF. |
(П) |
|||
В формулах (7), |
(10) |
и (11) принято, что тепловой поток поло |
||||
жителен, если он направлен от воздуха к воде. |
|
|||||
Исследования |
[7] |
показали, что для технических расчетов |
||||
с достаточной |
степенью точности можно принять |
|
||||
|
|
|
с т = — |
, |
|
(12) |
тогда уравнение |
(11) |
можно представить в |
следующем |
виде: |
||
dQ = — |
[с,в (t - |
tB) + г ( d - |
du)] dF = |
(/ - /я) dF, |
(13} |
где I и /„ — соответственно энтальпии ненасыщенного влажного воздуха вдали от поверхности воды и насыщенного влажного воздуха при температуре поверхности воды, дж/кг с. в.
Если известны начальные и конечные параметры влажного воздуха в процессе тепло- и влагообмена его с водой, то коли чество тепла может быть определено и по уравнению
<2 = М (7нач — / кон) = Мср (ітч — /кон) + Mr (du < U ) , ( И )
где /нач, 4ач, ^нач — соответственно начальная энтальпия, темпе ратура и влагосодержание воздуха;
/кон, 4оп, duon — конечные значения тех же величин.
График рассматриваемого процесса тепло- и массообмена между водой и воздухом в I—d-диаграмме может быть построен исходя из следующих соображений. Деля уравнение (13) на (9) и учитывая (12), получим
dQ |
/ - / н |
(15) |
dMnj: |
|
|
|
|
9
Это же соотношение можно записать в виде
dQ _ |
MdI |
( Ш в л |
(16) |
Md{d) ’ |
где М — массовый расход воздуха в потоке. Тогда
dl |
_ I - / „ |
(17) |
d(d) |
d - d H ' |
|
Выражение (17) представляет собой дифференциальное уравне ние изменения состояния воздуха, движущегося над поверх ностью воды.
Если принять температуру воды постоянной, то /„ и dn также будут постоянными. Уравнение (17) в этом случае будет пред ставлять собой уравнение прямой, проходящей через точку с координатами / и d, а также точку, лежащую на линии на сыщения (ф=1) и соответствующую температуре поверхности воды (линия 6—7). Если же температура воды меняется, то гра фик процесса нелинеен. Если воздух и вода движутся навстречу
друг другу |
(противоток) |
и температура воды при этом меняется |
||||||||
от tB.n |
до |
/'в. к |
(точки |
8 |
и |
9), то |
график |
изменения состояния |
||
воздуха |
будет |
иметь |
вид |
кривой |
линии |
10—11. |
Касательные |
|||
к этой кривой в начальной |
и конечной |
точках |
(линии |
10—9 |
||||||
и 11—8) пересекают кривую насыщения |
в точках |
8 и 9, |
соот |
ветствующих конечной и начальной температурам поверхности воды.
Если температура воды изменяется незначительно, то можно приближенно считать, что график изменения состояния воздуха представляет собой прямую, соединяющую точку, определяющую начальное состояние воздуха, с точкой на линии насыщения, соответствующей средней температуре воды (линия 6—7).
При использовании I—d-диаграммы следует помнить, что она составляется для определенного давления влажного воздуха, поэтому, если фактическое барометрическое давление не соот ветствует тому значению, для которого составлена диаграмма, в расчетах появятся погрешности. При расчетах систем для кон диционирования воздуха в шахтах используют таблйцы и диа
граммы Института теплоэнергетики АН УССР |
[43], |
построен |
||||||
ные для давлений воздуха от 550 до 1000 мм |
рт. ст. |
|||||||
П р и м е р |
1. |
Определить |
количество |
тепла, которое |
нужно |
отвести от |
||
100 кг |
воздуха |
с |
температурой |
+ 35° С и |
относительной |
влажностью 70%, |
||
чтобы при постоянном давлении 825 мм рт. ст. охладить его до +20° С. |
||||||||
По |
1 —d-днаграыме (приложение I) находим, что |
начальное |
влагосодер- |
|||||
жание |
воздуха |
составляет 23 г/кг с. в., а |
энтальпия |
121,5 кдж/кг с. в. (см. |
||||
рис. I, |
точка /). При этом влагосодержании температура |
точки |
росы 28,8° С |
(точка 2). Процесс изобарного охлаждения влажного воздуха идет сначала при постоянном влагосодержании (линия 1—2), а затем, по линии насыщения до температуры +20° С (линия 2—3). Конечное влагосодержание воздуха в процессе 13,5 г/кг с. в., энтальпия 65 кдж/кг с. в.
10
Количество |
отводимого тепла |
определяется согласно |
(14): |
|
||
Q = 100 ■ 1,04 (35 — 20) + |
100 • 2500 • |
10~з (2 3,0 — 13,5) = |
|
|||
|
= 1555 + |
2370 = 3925 кдж. |
|
|
||
Как видно, |
в этом случае |
скрытыіі тепловой поток |
играет главную |
роль |
||
в теплообмене. |
|
определить и по |
разности |
энтальпии воздуха: |
||
Количество тепла можно |
||||||
|
Q = 100.(93,8 — 54,0) = |
3980 кдж. |
|
|
||
Величина Q = 3980 кдж более |
точна, так как в предыдущем случае |
была |
погрешность из-за осреднения, значении теплоемкости и скрытой теплоты па рообразования.
П р и м е р |
2. |
Определить |
количество |
воды, |
испаряющейся с поверхно |
||||
сти открытой |
водосборной канавки шириной 0,3 |
м, если |
над |
канавкой |
дви |
||||
жется |
воздух |
с |
температурой |
+21° С и |
относительной |
влажностью |
60%. |
||
Длина |
канавки 200 м, температура воды |
в ней |
постоянна |
и равна |
23° С. |
Определить также конечную относительную влажность воздуха, если расход его в выработке составляет 5 кг/сек. Коэффициент теплоотдачи воды возду
ху |
10 вт/м2 • град, давление воздуха |
825 |
мм рт. ст. |
|
|
|
воздуха |
|||||||
(8,7 |
По / —d-диаграмме |
определяем |
начальное |
влагосодержание |
||||||||||
г/кг с. в.) |
и |
влагосодержание |
насыщенного |
воздуха |
при |
температуре |
||||||||
воды в канавке |
(16,5 г/кг с.в.). Количество испарившейся |
воды |
определяют |
|||||||||||
по |
выражению |
(9) |
с |
учетом |
(12). |
Принимая |
теплоемкость |
воздуха |
||||||
1000 дж/кг-град, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Д/Ивл = |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
-j^r-(8,7 — 16,5) 60 = — 4,7 г/сек. |
|
|
|
|||||||||
|
Знак минус означает, что влага |
испаряется |
с |
поверхности |
воды, т. е. |
|||||||||
скрытый тепловой поток направлен от воды к воздуху. |
|
|
|
|||||||||||
|
Конечное |
влагосодержание |
воздуха в выработке |
|
|
|
|
|||||||
|
|
do = |
di + |
ДАГВЛ |
= |
8,7 + |
4,7 |
|
г/кг с. в. |
|
|
|||
|
|
--------- |
-------= 9,6 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
М |
1 |
|
|
5,0 |
|
|
|
|
|
|
Считая, что в / —d-дпаграмме графиком процесса |
является прямая, соеди |
няющая точку, соответствующую начальному состоянию воздуха, с точкой, лежащей на линии насыщения и соответствующей температуре воды, нахо дим конечное состояние воздуха, определяемое пересечением графика процес са с линией, соответствующей конечному влагосодержанию d«. Для этой точ ки <р = 65%, t —21,2° С.
Если бы влагосодержание воздуха в процессе тепло- п массообмена с водой менялось значительно, то для большей точности расчета следовало бы разбить всю поверхность теплообмена на ряд участков, одинаковых по пло щади, и рассчитывать тепло- и влагообмен на этих участках последователь но, учитывая изменение влагосодержання на предыдущем участке.
3. Температура воздуха в выработках шахты |
|
|
Температура воздуха, проходящего по горной выработке,' |
|
|
зависит от температуры атмосферного воздуха на поверхности |
|
|
глубины, на которой расположена выработка, и размеров рас |
|
|
сматриваемой выработки и выработок, соединяющих ее с поверх |
|
|
ностью, наличия источников выделения тепла и влаги на пути |
|
|
движения воздуха и других факторов. |
|
|
В шахтах глубиной 800—1000 м и более основным источни |
|
|
ком выделения тепла являются породы, окружающие выработки. |
; |
|
Как известно, изменение температуры горных пород по глубине |
||
определяется уравнением |
|
J |
tn = /н.с + б (Я — Я„.с), |
(18) . |
п
\ |
|
|
где /ц.с — температура пород |
нейтрального слоя |
(слоя с по |
стоянной в течение года температурой), °С; |
собой из |
|
S —-геотермический градиент, представляющий |
||
менение температуры |
пород при увеличении глубины |
|
залегания их на 1 м, град/м*; |
|
Н — глубина залегания рассматриваемого слоя пород, м; //их — глубина залегания пород нейтрального слоя.
Так, например, в условиях Донецкого бассейна температура пород нейтрального слоя на глубине около 30 м равна примерно 8° С. Геотермический градиент в среднем равен 1/30 град/м. Это значит, что температура породы, залегающей на глубине 800 м, + 34°С, а на глубине 1000 м +40°С.
При движении воздуха по выработкам глубоких шахт проис ходит непрерывный подвод тепла к нему от окружающих пород. Расчет теплового потока, поступающего в горную выработку из
породного массива, — весьма сложен, так |
как он требует реше |
ния задачи нестационарного теплообмена |
между неоднородной, |
анизотропной средой (породным массивом) и потоком воздуха, движущимся в полости сложной конфигурации (горные выра ботки). Для упрощения решения принимают ряд допущений (например, изотропность и однородность породного массива), влияние которых на получаемые расчетные зависимости учиты вается эмпирическими поправочными коэффициентами [2, 3].
Согласно исследованиям, проведенным Институтом тепло энергетики АН УССР, тепловой поток, поступающий от горных пород в воздух, движущийся по горизонтальной горной выра
ботке, может быть определен по формуле |
|
Q — kT(tn— tB)FB вт, |
(19) |
где k г — коэффициент нестационарного теплообмена, вт/м2-град;
/и — естественная температура |
пород |
на глубине |
располо |
жения горной выработки, °С; |
потока в |
выработ |
|
tB— средняя температура воздушного |
|||
ке, ° С; |
|
|
|
FB— площадь боковой поверхности выработки, м2. |
представ |
||
Определение коэффициента kx в |
формуле (19) |
ляет наибольшие трудности. Поскольку процесс нестационарного теплообмена породного массива и воздуха характеризуется сложными аналитическими зависимостями между рядом величин (временем, параметрами, определяющими физические свойства пород и воздуха, коэффициентом теплоотдачи от стенок выра ботки воздуху), поэтому рационально при его исследовании использовать критериальные зависимости. Применение теории подобия в этом случае позволяет для определения коэффициента
* Геотермический градиент является величиной, обратной геотермиче ской ступени, представляющей собой разницу глубин залегания слоев пород, температура которых отличается на 1°С.
12
I