Файл: Повышение эффективности вскрытия и опробования нефтегазоносных пластов..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.07.2024
Просмотров: 142
Скачиваний: 0
Д и ф ф е р е н ц и а л ь н ы е методы по точности определений усту пают интегральным [83] ввиду сильного разброса расчетных то чек преобразованной кривой восстановления давления, что з а
трудняет ее |
интерпретацию. |
|
||
Анализ |
[11] |
и |
практика |
[39] обработок кривых восстановле |
ния давления |
в |
скважинах |
показывают, что самыми н а д е ж н ы |
ми методами определения фильтрационных параметров коллек
торов П р е д к а р п а т ь я являются упрощенный |
интегральный |
метод |
||||||||||||||||||
У к р Н И Г Р И |
[40], |
теоретические |
основы |
которого |
|
р а з р а б о т а н ы |
||||||||||||||
Э. Б. Чекалюком |
[83] д л я |
однородного |
пласта, |
а |
т а к ж е |
комби |
||||||||||||||
нированный |
метод И. А. Чарного и И. Д . Умрихина [81]. |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Упрощенный |
метод |
УкрНИГРИ |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Расчетные |
уравнения |
|
по |
данному |
методу имеют |
вид: |
|
|
||||||||||||
а) |
д л я |
нефтяных |
с к в а ж и н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Qo-%) |
|
= Т ^ л | |
п 7 ^ ; |
|
|
|
|
|
|
<8 ) |
|||
б) |
д л я |
газовых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где q(t) |
— з а т у х а ю щ и й |
во |
времени |
t |
приток |
после |
закрытия |
|||||||||||||
скважины в см3 /с; Ap(t) |
и |
А р 2 ( 0 — п р и р а щ е н и я |
забойного |
дав |
||||||||||||||||
ления |
в кгс/см 2 и |
( к г с / с м 2 ) 2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
а = |
0,075 + 0,925с?, |
|
|
|
|
|
|
(10) |
|||||
Ф — значения |
отношения |
|
площадей, |
ограниченных |
кривой |
вос |
||||||||||||||
становления забойного давления и координатами |
Ар(t) |
и |
t д л я |
|||||||||||||||||
любого |
значения |
времени |
t, к |
п л о щ а д я м |
мгновенного |
восста |
||||||||||||||
новления давления д л я того ж е значения |
t. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Д л я |
определения |
п а р а м е т р о в |
как |
прнскважиниой зоны, т а к |
||||||||||||||||
и удаленной |
|
кривая |
восстановления |
забойного |
давления |
обра |
||||||||||||||
батывается по всей своей протяженности. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
В |
результате |
обработки |
строится |
результирующая |
|
кривая, |
||||||||||||||
по характерным |
уклонам |
i |
которой |
определяется |
|
гидропровод- |
||||||||||||||
ность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
д л я нефтяных |
скважин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4-i |
Д-см |
|
|
|
|
|
|
|
( П ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
спз |
|
|
|
|
|
|
|
|||
б) |
д л я |
газовых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Kk |
|
|
|
Д-см |
|
|
|
|
|
|
|
(12) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
спз |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41
Тогда |
проницаемость |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Kh |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к=-т~* |
|
Д- |
|
|
|
|
|
0 3 ) |
||||
П а р а м е т р пьезопроводности |
определяется |
по |
величине |
от |
|||||||||||||
резка, отсекаемого прямой |
на оси x = lnt |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
-£- |
= |
е - *, |
с - 1 . |
|
|
|
|
|
|
(14) |
||
Пьезопроводность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
а) |
д л я |
нефтяных |
скважин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
, |
с м 2 с, |
|
|
|
|
(15) |
|
|
|
|
|
|
И- ('"Рж + |
Рс) |
|
|
|
|
|||||||
б) |
для |
газовых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
У. |
|
1<Рпп, см 2 /с, |
|
|
|
|
|
(16) |
||||
где |
т — пористость |
пласта |
в |
единицах |
объема; |
р \ к — к о э ф ф и |
|||||||||||
циент |
объемной упругости |
нефти в см2 /кг; |
|
|3С — |
коэффициент |
||||||||||||
упругоемкости скелета породы в см2 /кг. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Тогда |
радиус закупорки |
определяется |
по |
формуле |
|
|
|||||||||||
|
tt |
|
|
1? = У*Ы1 |
+ ъ Ь + ...+*А) |
, |
|
(17) |
|||||||||
где |
= el n '', |
t, = еХп'= |
и |
т. |
д. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Коэффициент закупорки |
определяется |
из |
в ы р а ж е н и я |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Ка={\—^)Ю0%, |
|
|
|
|
|
|
(18) |
|||||
где |
К\ |
и |
К — соответственно |
проницаемости |
прискважинной |
и |
|||||||||||
удаленной |
части пласта. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В а ж н ы м параметром, х а р а к т е р и з у ю щ и м |
прискважинную |
зо |
|||||||||||||||
ну, является скин-эффект, |
д л я |
определения |
|
которого |
разрабо |
||||||||||||
тано |
несколько |
методов [16, |
38, |
41, |
49, |
64, |
72, 91, |
100]. |
Однако |
эти методы не позволяют учитывать притока флюида после за крытия скважины .
Н и ж е приводится |
вывод |
формулы |
скин-эффекта на основа |
||||
нии метода |
У к р Н И Г Р И , сущность определения которого заклю |
||||||
чается в |
следующем. |
|
|
|
|
|
|
Если вокруг скважины существует зона с измененной прони |
|||||||
цаемостью |
К\, р а с п р о с т р а н я ю щ а я с я |
в |
радиусе R, то при работе |
||||
скважины |
или при |
снятии |
кривой |
восстановления забойного |
|||
давления |
в |
системе |
пласт — скважина |
появится |
дополнитель |
||
ный перепад давления . Его величину |
в первом |
приближении |
|||||
можно определить [82] на основании |
формул (2, 3). |
|
42
В связи |
с тем что распределение пластового |
давления |
выра |
||||||||||||||
ж а е т с я логарифмическим |
законом, |
то |
перепад |
давления |
при |
||||||||||||
ходится в основном на прискважинную зону с радиусом |
R. |
|
|||||||||||||||
Поэтому |
можно |
записать |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q0y. in |
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|||
где |
р'пл — давление в |
пласте на |
расстоянии |
|
радиуса |
R |
от |
||||||||||
скважины . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Используя формулу (19) с учетом проницаемости |
призабой- |
||||||||||||||||
ной |
зоны К\ |
и удаленной части пласта Л", дополнительный |
пе |
||||||||||||||
репад давления |
в |
остановленной |
нефтяной |
скважине |
можно |
||||||||||||
представить |
в следующем |
виде: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
An |
= |
— |
|
|
|
- |
— |
= |
V |
0 | J |
- • |
|
i n |
A |
|
(90) |
В формуле (20) |
выражение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(21) |
характеризует скин-эффект пласта 5. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Д л я |
его |
определения используется уравнение (8) упрощен |
|||||||||||||||
ного интегрального |
метода |
У к р Н И Г Р И . |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
В |
случае |
наличия |
зоны |
пласта |
с |
|
измененной |
проницае |
|||||||||
мостью |
полное |
усредненное |
приращение |
забойного |
давления |
||||||||||||
k.p{t) |
будет |
составлять |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
^ ( 0 = [ ^ o W |
+ |
^ ] « - |
|
|
|
|
(22) |
|||||
Следовательно, |
используя |
уравнения |
(8) |
и |
(20), |
кривая |
восстановления забойного д а в л е н и я может быть охарактеризо вана формулой
Р W 4т77(Л 1 П 7 Г f + 2~/<7i >Ь • {2,6)
Р е ш а я уравнение (23) |
относительно S, |
получим |
в ы р а ж е н и е |
||
величины скин-эффекта д л я |
нефтяных |
скважин |
|
||
с |
2KKh~Kp(t) |
Qu — q{t) |
1 |
. v- - |
, 0 А . |
Аналогичным способом выводятся формулы и д л я газовых с к в а ж и н
Тогда дополнительный перепад давления (его к в а д р а т и ч н а я величина) на преодоление скин-эффекта будет составлять
|
|
|
bP'R |
= TkjT• s. |
|
|
|
(26) |
|
В уравнениях (20), (24), (25) и |
(26) |
гидропроводность —— |
|||||||
определяется по |
конечному |
участку |
|
результирующей |
кривой |
||||
восстановления |
забойного |
давления, |
а |
величины |
Ap(t) |
или |
|||
Ap2(t) |
соответствуют |
точке |
стыка |
участков результирующей |
|||||
кривой, |
о т о б р а ж а ю щ и х |
ухудшенную |
и |
удаленную |
зоны |
пласта; |
— параметр пьезопроводности призабоинои зоны с изменен
ной проницаемостью.
Если скин-эффект и дополнительный перепад давления от рицательные величины, то это указывает на увеличение про
ницаемости в б л и ж а й ш е й зоне скважины, |
т. е. К\Ж, |
и |
наобо |
|||||||
рот, если 5 и Дря положительные, то |
К\<К. |
|
|
|
||||||
В последнем случае следует производить мероприятия по |
||||||||||
интенсификации притоков флюидов . |
|
|
|
|
|
|||||
Комбинированный |
|
метод |
Умрихина |
— |
Парного |
|
|
|||
|
|
и |
его |
модификация |
|
|
|
|
||
Расчетные уравнения |
по данному |
методу: |
|
|
|
|||||
а) д л я нефтяных |
скважин |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(27) |
б) д л я газовых |
скважин |
|
|
|
|
|
|
|
||
Д / г |
(t) |
|
(А |
In |
2,25* |
<К0 |
|
(28) |
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
(29) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е з у л ь т и р у ю щ а я |
|
кривая |
строится |
в системе |
координат |
|||||
X = |
t|> (t) = |
Q0t(\nt-\)-S(t) |
|
|
|
(30) |
||||
|
|
|
|
t[Qo-q(t)] |
|
|
|
|
У = t[Qo-g(t)}' (31)
44
г де
t-\ |
|
|
|
/ = « - 1 |
|
|
||
5 (*) = |
J ^ |
* |
~ Va ( 0 |
(in i f - |
1) + ^ |
Vi (t) |
In |
; (32) |
n — количество |
участков |
кривой |
восстановления |
давления |
на |
|||
отрезке |
времени |
tx—tx-X; |
I — порядковый |
номер |
участка. |
|
||
Этот метод является очень громоздким при расчетах фильт |
||||||||
рационных |
параметров коллектора . |
|
|
|
||||
К а к видно из приведенных формул, при вычислении коорди |
||||||||
нат (х, |
у) |
д л я |
одной точки результирующей кривой требуется |
произвести разбивку расчетного интервала кривой восстановле
ния |
давления на отрезке времени tx—tx-i |
на несколько |
подын |
||||||||||
тервалов, |
что з а м е д л я е т |
расчеты. |
|
|
|
|
|
||||||
Поэтому д л я изучения состояния прискважинной |
зоны кол |
||||||||||||
лекторов |
нами |
произведено |
некоторое |
видоизменение |
в ы р а ж е |
||||||||
ния |
(30), |
что приведет в свою очередь |
к уменьшению |
объема |
|||||||||
вычислений |
при |
определении |
ординаты |
у. |
|
|
|
||||||
Д л я определения |
параметров удаленной зоны |
пласта, |
когда |
||||||||||
д л я |
этого |
требуется три-четыре расчетные точки результирую |
|||||||||||
щей |
кривой, |
применение |
формулы (32) |
|
является |
целесообраз |
|||||||
ным, |
так |
как второй |
член |
ее |
вносит |
существенные |
поправки |
в промежутки м е ж д у расчетными точками. В этом случае в вы ражении (32) принимается п>\.
П р и изучении состояния прискважинной зоны коллекторов кривая восстановления давления обрабатывается по всей своей протяженности и накопленный объем V(t) будет учитываться с достаточной степенью точности и при п=\. В этом случае вто рой член формулы (32) превращается в нуль.
Тогда
|
S(t)^V{t){\nM—\)^q{t)t{\x\M—\). |
|
(33) |
|
Подставив (33) |
в (30) и разделив |
числитель и |
знаменатель |
|
на t, |
получим |
|
|
|
|
х = |
< ? 0 ( l n f - l ) - g ( f ) ( l n A f - l ) _ |
^ |
|
Использование |
абсциссы х вида |
(34) ускоряет |
расчеты и |
|
практически отвечает требуемой точности подсчетов. |
|
|||
Гидропроводность и параметр пьезопроводности, высчитыва- |
||||
ются |
по ф о р м у л а м : |
|
|
|
а) |
д л я нефтяных |
с к в а ж и н |
|
|