ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 233
Скачиваний: 3
60
Рис. 4. График для расчета потерь напора в трубах при гпдронескострунпон перфорации скважин.
Концентрация, г/л: 1 — 50; 2 — 100; 3 — 1G0
Графики для определения потерь напора в кольцевом пространстве при гндропескоструйпоіі перфорации
Концентрация, г/л: 1 — 50; 2 — 100; 3 — 120
1U
скважин в м; гп. |
— радиус перфорационного канала в м; /п.к |
— |
длина перфорационного канала в м. |
при |
|
При пулевой |
перфорации гп.к = 0,006 м и /п, к = 0,02 м; |
|
кумулятивной перфорации гп. к = 0,005 м и Іп_к = 0,1 |
м; при гидро |
|
пескоструйной перфорации гп. к = 0,006 |
м и /п.,. = |
0,35 м. Зна |
чения гп>к и Іп к приведены по опытным данным. |
|
|
3. Определение потерь напора |
|
|
в перфорационных отверстиях |
[29] |
|
При больших расходах рабочих жидкостей, получающихся при гидравлическом разрыве пласта, могут быть значительные потери напора. Величина этих потерь может быть найдена из следующей формулы:
q = -^r1 гаер Y 2g |
(П.8) |
||
откуда |
16<72 |
|
|
Mi |
(И.9) |
||
Л2й4/12ф22" ’ |
|||
|
|
||
где Д/г — потери напора в см; q — расход жидкости в л/с; d — диа метр перфорационного отверстия в см; п — общее число отверстий; ер = 0,82 — коэффициент расхода; g = 981 см/с2 — ускорение сво бодного падения.
Необходимый перепад давления
Ар —Д/ірсм кге/см2, |
(11.10) |
где рем — плотность жидкости в кг/см3.
Потери напора в трубах при гидропескоструйиой перфорации определяются при помощи графика рис. 4.
Потери напора в кольцевом пространстве при гидропескоструйиой перфорации рассчитываются по графикам рис. 5, 6 и 7.
4. Освоение скважин
Все способы освоения скважин основаны на принципе снижения забойного давления.
Освоение скважин с высоким и средним пластовым давлением ведется путем постепенного снижения плотности промывочной жидкости переходом с глинистого раствора на воду, затем на нефть
иаэрированную жидкость. Забойное давление
Рзаб = |
кгс/см2, |
(И. 11) |
где Н — глубина скважины (точнее, расстояние до верхних отвер стий фильтра) в м; рж — относительная плотность жидкости (гли нистого раствора, воды, нефти).
•И
Путем предварительной аэрации нефти можно снизить ее плот ность до 0,4—0,5.
Освоение скважин с высоким и средним пластовым давлением в условиях достаточной сцементироваииости коллектора можно также выполнять компрессорным способом, при котором уровень жидкости в скважине снижается более резко.
Максимальное рабочее давление, необходимое для продавливания газа к башмаку подъемных труб после замещения глинистого рас твора водой, будет
Рмакс — |
£Рп |
кге/см2, |
(11. 12) |
10 |
|||
где L — длина подъемных труб в м; р, = |
1 — относительная плот |
||
ность воды.
Давление у башмака подъемных труб рг в начале работы пласта
(при рзаб = рпл и |
Q = 0) в |
скважине, заполненной водой, будет |
|||||||
|
Рі = |
0,1рп[ і | ^ і - ( Я |
- £ ) ] |
кгс/см2, |
(П.13) |
||||
пли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р ^ О . І р . ( |
Ь |
Я |
^ |
) |
кгс/см2, |
(11.14) |
||
где |
рпл — пластовое давление |
в кгс/см2. |
|
|
и полутора |
||||
|
Пусковое давление компрессорпого подъемника двух- |
||||||||
рядной конструкции кольцевой системы при отсутствии |
поглощения |
||||||||
жидкости пластом определяется по формуле |
|
|
|||||||
|
"пуСК |
hстР |
|
D2 |
кгс/см2, |
(11.15) |
|||
|
|0 |
Di-db + dl |
|||||||
где |
/гСт — статический |
уровень |
(от |
устья) |
в м; р — относительная |
||||
плотность жидкости; D — |
диаметр эксплуатационной колонны; dn — |
|||
дпаметр наружного ряда |
подъемных труб; dB — диаметр внутрен |
|||
него ряда подъемных труб. |
иметь одинаковую размерность. |
|||
Единицы |
D, dH и |
dB должны |
||
Пусковое |
давление |
подъемника |
однорядной конструкции коль |
|
цевой системы при отсутствии поглощения жидкости пластом будет
PnycK = - ^ f - g - КГС /СМ 2, |
(1 1 .1 6 ) |
где d — диаметр подъемных труб.
Пусковое давление подъемника центральной системы при отсут
ствии поглощения жидкости пластом |
|
|
||
_ |
/істР |
D- |
кгс/см2. |
(11.17) |
Р пуск — —уй" ' £)2_ d 2 |
||||
Минимально возможное пусковое давление подъемника любой конструкции и системы в случае полного поглощения пластом жидко сти, вытесняемой из труб наружного ряда, будет
Рпуск = |
КГС/СМ2. |
(11.18) |
Максимально возможное пусковое давление подъемника кольце вой системы при высоком статическом уровне и отсутствии погло щения определяется гидростатическим давлением столба жидкости, в подъемных трубах
Ä = -fg- кгс/см2. |
(11.19) |
Скважины со средним пластовым давлением иногда осваивают путем поршневания.
Определим приближенно, после скольких рейсов поршия и через сколько времени в условиях полной очистки забоя и призабойной зоны забойное давление станет равным пластовому, чтобы при даль нейшем понижении уровня можно было получить приток жидкости из пласта. Проверим также тартальный канат на прочность.
Количество жидкости от устья до статического уровня, подлежа щее извлечению поршнем, будет
Q1 = 0,785DzhCT м8, |
(11.20) |
где D — внутренний диаметр эксплуатационной колонны в м; /гСт — расстояние от устья до статического уровня в м.
Количество жидкости, извлекаемой за каждый рейс поршня, составит
|
м 3, |
( 1 1 . 2 1 ) |
||
где dT — диаметр подъемных труб в м; |
dK — диаметр |
каната |
в |
м; |
h = 75—150 м — среднее погружение |
поршня под уровень |
в |
м. |
|
Средняя глубина спуска поршня |
|
|
|
|
^ср = ^ст + ^- |
|
(11.22) |
||
Время для спуска поршня на среднюю глубину |
|
|
|
|
^= г с’ |
|
(ІІ-23) |
||
где ѵх — средняя скорость спуска поршня (с учетом трения в трубах
жидкости) в м/с. |
4 |
|
|
и вВремя на подъем поршия |
|
|
|
|
= |
с, |
(11.24) |
|
|
Ѵо |
|
где гы — средняя скорость подъема поршня в м/с.
13
Время, необходимое на один рейс поршня, включая 30 с на за медление прн подходе поршня к устью и в начале опускания, будет
t = ifj -1- to -j- 30 с. |
(11.25) |
Общее время па понижение уровня до статического
Т = tn,
где 7і — число рейсов поршня, которое равно Qi ‘
Общая нагрузка (в тоннах) на канат
G— "і ?к г Я4 9тр> |
(11.20) |
где ^7ж— сес 1 поднимаемого столба жидкости в тс; qK— вес спу щенного в скважину каната в тс; q — вес поршня с грузовой штан гой, который можно принять равным 0,1 тс; <уТ)) — силы трения жидкости, которые примем условно равными 0,1 тс.
Вес жидкости
9ж = (?2Рж. |
(П -27) |
гДе рж — относительная плотность жидкости. |
|
Вес каната |
(11.28) |
<7К= 0,81Z/10-3 тс, |
где 0,81 кгс — вес |
1 м каната диаметром 15,5 мм (см. приложение 3); |
L — длина каната |
в скважине в м. |
III.ИССЛЕДОВАНИЕ СКВАЖИН НА ПРИТОК
I.Определение уровней жидкости
вглубннионасосных скважинах
Динамические уровни жидкости в насосных скважинах опре деляются эхометрическим методом по способу Сныткииа или Линдтропа.
Динамический уровень замеряют эхолотом Сныткииа при помощи репера. Получаемая при этом эхограмма приведена на рис. 8.
1 П о н я т и е о в е с е и м а с с с.
Если речь идет о силе, действующей па опору пли растягивающей нить, эту силу называют весом. Единицами веса могут быть килограмм-сила (кгс), тониа-сила (тс), грамм-сила (гс), дниа (дин) и т. д. Взвешивание же тела иа ры чажных весах сводится к сравнению двух масс — иензвестиой массы тела и из вестной массы гирь. Таким образом, результат взвешивания тела на рычажных весах представляет скалярную (ненаправленную) величину, которую следует называть массой (а не весом). Например, масса двигателя, масса стайка и т. д.
В качестве единицы массы прпппмается килограмм (кг). Кроме килограмма, применяют кратные п дольные части от килограмма — грамм (г), миллиграмм (мг), микрограмм (мкг), мегаграмм (Mr) н т. д.
Грузоподъемность также выражается в единицах массы (кг, т и т. д.), а гру зоподъемная сила — в единицах веса (кгс, тс).
Зная (по замеру при спуске насоса) глубину установки репера /гр, в м, находят расстояние от устья до динамического уровня:
К = К - ^ м, |
(III. 1). |
'р |
|
где Iур — двойное расстояние иа эхограмме от устья |
скважины |
до динамического уровня в мм; Ір— то же, от устья до репера (эти значения расстояний между пиками на эхограмме рис. 8 соответ ствуют времени прохождения звуковой волны между соответству ющими пиками).
При отсутствии в скважине репера динамический уровень жидко сти может быть определен одним из следующих способов.
Устье |
|
Репер Уробень |
||
-------- 1 |
—--------- |
-——---------------- —--- |
(V- - -Jj - - |
|
|
|
|
|
|
-t |
-------------------- |
ір |
--------------------*4 |
|
U--------------------------- |
|
|
Іир |
|
Рис. 8. |
Эхограмма замера динамического уровня в на |
|||
|
сосной скважине при помощи репера |
|
||
а. После подъема насосных штанг с плунжером или вставным насосом замеряют глубинной лебедкой уровень жидкости в насосных трубах /іур и одновременно эхолотом Сныткина определяют время; движения звуковой волны до найденного уровня typ.
По |
этим данным находят среднюю скорость |
г;Ср = |
в м/с |
|
( '"ур = |
I |
'I’qq> где 100 мм/с — скорость движения |
|
typ |
., |
ленты у эхолота |
|||
Сныткина, а 2 — двойной путь, пройденный звуковой волной). Динамический уровень замеряют после пуска насоса в работу
и установления постоянного режима работы скважины:
hд = іѴур м |
(ІИ-2)1 |
(значения входящих в эту формулу символов приведены выше).
б. При небольшом кольцевом зазоре между эксплуатационной: колонной и колонной насосных труб глубину динамического уровня можно определить по отражениям звуковой волны от верхних муфт насосиых труб (рис. 9):
Ад = £ м - Ь е . м , (і і і . з >
где Lu — общая длина верхних труб, муфты которых дали отраже ния, в м.
Этот способ дает приближенные результаты, так как средняя скорость движения звуковой волны определяется на небольшом пути и при температуре газа, близкой к поверхностной.
15