Файл: Сурков, К. С. Влияние жесткости нити на ее натяжение при взаимодействии с петлеобразующими органами трикотажных машин.pdf

1,244

= 0 ,8 7

e'’06ti

+ 8

51,45

= 43,9

е

f'5/u

+

В ( V '5" - 0 .

р

Из этих уравнений

определяют р = 0,101 и

В =2,356 го.мм*

(

23,11 мН-мм2

) .

Для аналитического

определения

Га по

формуле

(

53 ) принимаем

р = 0 ,1

и

В = 2 ,4

гс-мм2 ( 23,54 мН-мм2 ) .

Величины

натяжения

Тг для

хлопчатобумажной

пряжи Т25,

оп­

ределенные при этих данных по формуле

( 53 ) ,

приведены в

табл.З.

Сравнение этих данных с экспериментальными указывает на

хорошее

совпадение

результатов. Наибольшие расхождения имеют место

при

d = 0,25

мм в

пределах до

3% и при

d = 20

мм в

пределах до

5%.

Сравнение

расчетных результатов,

полученных при использова­

натяжения

Тг. Исходя из вышесказанного

и принимая во внимание

большую простоту применения формулы (41

) ,

можно считать

яа ■ бо­

лее удобной для практичеоких расчетов.

Анализируя все

эксперименты,

проведенные с хлопчатобумажны­

ми нитями

( №9 8 /3 ,

1 3 3 /3 , Т25 ) ,

следует

отметить, что

формула

мажных нитей при их протягивании вокруг стержней различных

диа­

метров

при известных величинах коэффициентов сопротивления

дви­

жению (

р

) и изгибу ( В ).

Для определения величины'коэффициента сопротивления даиже -

нию

р

и коэффициента сопротивления изгибу 8 вискозной

пряжи

TI0

( tf

100

) были использованы экспериментальные данные:

d = 0

,4

мм,

Тг - 7,39

го

(

72,50

мН

);

d= 4

мы,

Тг = 6,45

го

(

63,27

мН

) .

Толщина

F = 2

г

вискозной

пряжи Т10

была

определена

по формуле

F =

0 ,0 3 5

7 1 / г /5 ‘

=

0,126 мм,

т .е .

г = 0,06

мм.

При Г, =

5

гс (

49,05

мН

) а = 5Г/2

=

1,57 рад

подстановка

в

формулу ( 41 ) дает два

уравнения, из

решения которых находим

JU = 0 ,1 6 ; В = 0,46 гс-мм2

( 4,51 мН-мм2 ) .

Величины натяжений

Г2

вискозной

пряжи TI0, вычисленные по

метров, приведены в

табл .4 .

Сравнение

экспериментальных и

рас­

четных данных дает

основание

полагать,

что формула ( 41 )

может

величин р и В для различных видов текстильных

нитей.

§ 4. Натяжение нити в процесое купирования

На трикотажных машинах при движении нити от

бобины до вновь

натяжения происходит в основном на участке от нитеводителя

до

вновь образующейся петли

на петлеобразующих органах машины.

Во

время работы трикотажной

машины перерабатываемая нить

должна

иметь минимальную обрывность, что

обеспечивается минимально воз­

можной величиной натяжения нити в

процессе

петлеобразования [2 ] .

От натяжения нити существенно зависит также

правильность взаимо­

действия крючков игл и нитей, а именно:

надежность захвата нити

крючками игл, отсутствие ударов язычков

игл

по нити, отсутствие.

Рис.

31.

Как известно

[3 2 ] , подача

нити к

петлеобразующим

органам

на трикотажных машинах осуществляется по двум основным схемам:

со

свободным отбором

(

пассивная

нитеподача

) и

принудительно

(

ак­

тивная нитеподача

) .

На рис.

31

представлена

принципиальная схема

глазок, 5 и закрепляется в

нитеводителе 6 , который направляет

ее

под крючки игл 7. Подача

нити осуществляется за счет ее натяжения

на петле образующих органах машины.

захватывается ими и подается к

нитеводителю.•При этом нить про -

ходит через направляющие глазки

2 ,4 (

до и после нитеподавателя)

и б ( перед нитеводителем ) . Натяжение

нити в глазке 5 уравнове­

шивается грузом 6

. При возрастании натяжения нити после глазка 5

качающийся глазок

2 отклоняется

вправо

- в область большего диа­

метра нитеподавателя, что вызывает

увеличение подачи нити. Тбкое

регулирование

нитеподачи уменьшает

колеба.ния натяжения нити

и

опоооботвует

более равномерному петлеобразованию.

1 -1 к траектории внутренних точек

крючков игл в процессе изгиба

иглами нити. В процессе купирования нить может изгибаться сразу

неоколькими иглами (

р и с.33 ) .

При этом каждая игла имеет

овою

глубину купирования.

В работе

[ 2 ]

В.Н.Гарбарук рассматривает пе­

рерабатываемую нить как абсолютно

гибкую, нерастяжимую и

невесо­

виде отрезков прямых линий. Кроме того ,

принимают, что траекто

-

рия крючков игл -

прямая линия, что соответствует кулирному кли­

ну прямолинейного очертания. В этом случае угол купирования

j0K=const . Принимают также, что старая петля не мешает изгибу

нити иглами и что

в круглых машинах нить лежит целиком в каса

-

тельной плоскости

окружности цилиндра.

При этих допущениях нить

1-1У

и движущимися вниз иглами 1 ,2 ,3 . При этом

принимают,что ко­

гда игла I приходит в нижнее положение,

нить,

изгибаемая иглой 3,

лишь каоается правой платины 1У.

Натяжения на концах гибкой нити, огибающей, например,

иглу

3 , связаны между ообой формулой Эйлера:

Г3 = Т 0 е 2>иа\

где

Т3 -

натяжение

сбегающего

конца;

. Го -

натяжение набегающего

конца;

2&3 -

угол

рхвата

нитью иглы;

у

- коэффициент трения

нити

об

иглу.

Для определения максимального натяжения нити рассматривают

конечный момент купирования, когда игла

I ,

приближаясь к своему

нижнему положению,

определяемому глубиной кулирования Лк ,тянет

за ообой

изогнутую

нить. При этом

процесс

петлеобразования

по­

На рйо.ЗЗ

обозначены углы охвата нитью крючков игл

2 d ,, 2 «2,2(У3,

а платйя

2 о я и 2d,n ( цифры показывают порядковый

номер иглы

или платины ) .