Файл: Сурков, К. С. Влияние жесткости нити на ее натяжение при взаимодействии с петлеобразующими органами трикотажных машин.pdf

Игольный шаг

t -

25,4

1,81 mi,

Вертикальный

шаг

-------=

14

t a = i , 8I • t g 52°

=

2,32

mi.

Глубины кулирования на второй игле

ЬКг — ЛК) — t в —5—2,32 —

= 2,68 мм и

на третьей

игле

^k, = ^ k, — £ в

=2,68-2,32=0,36

mi.

Углы охвата вычисляви по упрощенной формуле ( 59 ):

tgoii— ——

— 5,52

,

оц = 79°40'

S

1

1,81

+

_ 2*2,68

=

9 q c

сх2=

71°30

;

* ! « . -

- j - £

-

2,96

‘ в °,=

- - J

-

= 0.40

а 3=

21°30’ .

Отсюда ( в радианах )

ot,= 1 ,3 9 ;

о(2= 1 ,2 5 ;

ос3 = 0,375 .

Максимальное натяжение нити при купировании ( 57 )

Гтах= (15 +

4,82

)

е '’03-

4,82

= 50,68 го ( 497,15 мН ) .

Натяжение

ветви нити,

входящей на

иглу I

(58)

Г„ = (15 +

4,82)

е

°-73

-

4,82

= 37,14

гс

( 364,34

мН ) ,

Усилие

полезного

сопротивления

Р =(50,68+37,14) sin 79°40'=87,82-0,98=86,06 гс (844,25 мН).

При определении максимального натяжения нити с помощью фор­

мулы Эйлера

(

при

ju =

0 ,1

)

получим

Величина

натяжения ветви нити,

входящей на иглу 1,

Г „=

15

е 0-”

= 31,8

го

( 311,96

мН

) .

Р =

Полезное

усилие

сопротивления

(42

+ 31,8

)• 0,98

=

72,3 гс

( 709,26 мН).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Р е з у л ь т а т ы

и с с л е д о в а н и я

взаимодейст­

ных диаметров и анализ натяжения нити в

процессе

купирования

на

трикотажных машинах позволяют сделать следующие выводы.

1 . Взаимодействия .движущейся нити с

неподвижным стержнем

и

неподвижной нити с вращающимся стержнем

являются

принципиально

разными видами взаимодействия. В первом

случае по

поверхности

абсолютно гибкой, лишь приближенно отражают характерные

особенно­

сти процесса протягивания

нити вокруг неподвижного стержня.Они не

отражают действительного

изменения натяжения нити при

изменении

влияние на натяжение

нити различных факторов, в том числе и ее

жесткости.

'

нити, имеющей ту же форму, что

и неподвижная нить, не

одинаковы.

Выведенное в работе выражение ( 37 ) позволяет подсчитать

натя­

жение в оечениях движущейся нити с учетом влияния ее

жесткооти.

4 . Действительный угол охвата стержня жесткой нитью меньше

теоретического, имеющего место

при охвате того же стержня абсо­

лютно гибкой нитью.’ Полученные

в работе зависимости (

20

) и

( 34 ) дают возможность оценить влияния жесткооти.на

величину

действительного угла охвата.

5. При первом виде взаимодействия

( протягивании нити вокруг

неподвижного стержня ), имещем место в

трикотажных и других тек­

стильных машинах, жесткость увеличивает

натяжение ведущей ветви

стержней

различных диаметров, с учетом влияния жесткости.

Натяже­

ние ведущей ветви жесткой нити оказывается тем больше, чем

боль­

ше ее жесткость и меньше диаметр стержня, вокруг которого

она

протягивается.

6 .

При втором виде взаимодействия ( скольжении

неподвижной

нити по

поверхности вращающегося стержня ) жесткость

уменьшает

натяжение ведущей ветви по сравнению с натяжением ведущей

ветви

абсолютно гибкой нити. На натяжение ведущей ветви при втором

ви­

де взаимодействия оказывает влияние начальное расположение

нити

на стержне.

7.

При взаимодействии нити с тонкими стержнями

толщина

нити

яние жесткости. Применение выведенной в работе зависимости

(53) ,

учитывающей кроме влияния жесткости

влияние

толщины самой

нити

на ее натяжение, может

быть рекомендовано в

тех

случаях,

когда

толщина нити и диаметр

охватываемого

ею стержня

близки друг другу

по величине.

движению (-»ju

) и коэффициента сопротивления изгибу

( В ),

вхо­

дящих в

полученные в работе зависимости, дает возможность

опре­

делить

натяжение ведущей ветви нити при ее взаимодействии

оо

стержнями различных диаметров.

9 .

Эксперименты с хлопчатобумажными и вискозными нитями под­

тверждают возможность использования

полученных теоретических за­

висимостей для

определения натяжения

этих видов нитей

при их вза­

имодействии со стержнями различных диаметров.

10.

Применение полученных в

работе

зависимостей к

анализу н

тяжения

нити в процессе аудирования на трикотажных машинах

пока­

зывает,

что натяжение нити и полезное усилие на иглу

оказалось

примерно на 20$ больше, чем вычисленное без

учета влияния жестко­

ст и ,ч то

более

соответствует действительному

значению

этих величин.

ских

параметров

рабочих

органов

машины на натяжение нити. - Изв.

вузов. Технол. легкой пром-сти,

1958,

№ 6 ,

о . 63-67.

6

. 3 а к

И. С ., П

о л у х и н

В. П.

Об условиях работы

нити

в

швейных машинах цепного

стежка. -

Швейная пром -сть",

1963,

№6 , с . 21-24.

"

'

9. К р а г е л ь с к и

й

И. В.

Современное состояние

науки о сухом

трении

и пути

ее

развития. - Труды Третьей В сесо-

юз. конф. по

трению

и износу

в машинах. Н ., йзи-во АН СССР,.

I960, т.П , с

.

3 -7 .

10. К р а с н о я р с к а я Л. С. Жесткость

шелковых ни­

тей из непрерывных волокон. Автораф. канд.

д и о .г М.,

М оек,текст,

ин -т, 1955, 14 с .

11. К р я ж е в

Д. А.

Сравнительный

анализ тормозных при­

способлений, применяемых на чулочных автоматах. Автореф.

канд.

дис . , М ., Моек, текст,

ин -т, 1954. 16 с .

12. К у к и н Г.

Н. ,

С о л о в ь е в

А. Н.

Текстильное

материаловедение. Ч.П.

М., ^Легкая индустрия", 1964.

376

с .

трудов Моек, текст, ин -та,

1936, т .4 , с . 366-372.

16. М е л е н т ь е в

П. В.

Приближенные вычисления. М.,

Физматгиз, 1947. 388 с .

•17. М и л ь ч е н к ' о

И. С.

Основы

проектирования трико­

тажных машин. М ., Ростехиздат, 1962. 226 о .

18. М и л ь ч е

н к о

И.С. Теория

угла купирования. -

пТринот. пром -сть", 1934,

№ 2 ,

с . 9 -14, № 6

,

с . 5 -10, 1935, № 1,

с . 21 -24,

№ 2 -3 , о . 5 -10 .

,

1 9 .

М и н а н о

в

А.

П.

К вопросу

о

равновесии идеально

20. М и

н а к о в

А.П.

Ооновы механики нити. -

Научно -

иослед.

труды

Моек,

тек ст, ин -та, 1941, т .9 , вып. I . 88

с .

21. М и

н а к

о в

А,П.

Основы теории наматывания и сма­

тывания

нити. - .Т ек ст,

пром -оть", 1944, №10", с .1 1 -1 6 ,

№I I - I 2 ,

с .1 0 -1 8 .