ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.02.2024
Просмотров: 217
Скачиваний: 5
СОДЕРЖАНИЕ
1 Краткая характеристика инструментального цеха
2 Выбор напряжения и режима нейтрали для цеховой распределительной сети
3 Расчет электрических нагрузок цеха с учетом освещения
4 Определение числа и мощности цеховых трансформаторов и
4.1 Определение возможных вариантов
4.2 Технико-экономический расчёт вариантов
4.3 Выбор типа и группы соединения трансформаторов
4.4 Технико-экономический расчёт рассматриваемых вариантов
5 Выбор оптимального местоположения ТП и схемы цеховой электрической сети
5.1 Центр электрической нагрузки
5.2 Место установки трансформаторной подстанции
5.3 Выбор схемы цеховой электрической сети
5.4 Конструктивное устройство цеховой электрической сети
6 Выбор электрооборудования цеховой сети
6.1 Выбор магистрального шинопровода
6.2 Расчет и выбор распределительных шинопроводов и пунктов
6.3 Выбор защитной аппаратуры и сечения проводников
7 Выбор высоковольтного питающего кабеля и ячейки РП ГПП
8 Расчет токов короткого замыкания и проверка электрооборудования на устойчивость
8.2 Расчет однофазного тока короткого замыкания и проверка чувствительности защиты
9 Расчет отклонения напряжения и выбор отпайки трансформатора
при двухфазном КЗ (76)
при однофазном КЗ (77)
Однофазный ток дугового КЗ
(78)
В случае, когда известны полные сопротивления петли фаза – ноль, можно использовать упрощенную формулу определения периодической слагающей однофазного тока КЗ [15, 18]
(79)
где Uф – фазное напряжение сети, В;
– полное сопротивление 3-х последовательностей понижающего трансформатора току однофазного КЗ, мОм;
Zп – полное сопротивление петли фаза – нуль от понижающего трансформатора до точки КЗ, мОм.
Zп=∑Z0.ф-0 i∙li (80)
где Z0.ф-0 – удельное полное сопротивление петли фаза – ноль участка;
l - длина участка.
Сопротивления трансформаторов тока, автоматических выключателей, контактных соединений и электрической дуги во втором варианте расчета не учитываются поскольку арифметическое сложение полных сопротивлений приводит к увеличению общего сопротивления цепи КЗ.
Для проверки аппаратов защиты определяется минимальный однофазный ток через переходные сопротивления. При этом
(81)
где Rп – переходное сопротивление, учитывающее сопротивление контактов и их переходные сопротивления [16].
При отсутствии достоверных данных о контактах и их переходных сопротивлениях в [16] рекомендуется при расчете токов КЗ в сетях, питаемых трансформаторами мощностью до 1600 кВ·А включительно, учитывать их суммарное сопротивление введением в расчет активного сопротивления:
1) для распределительных устройств на станциях и подстанциях 0,015 Ом;
2) для первичных цеховых распределительных пунктов, как и на зажимах аппаратов, питаемых радиальными линиями от щитов подстанций или от главных магистралей 0,02 Ом;
3) для вторичных цеховых распределительных пунктов, как и на зажимах аппаратов, питаемых от первичных распределительных пунктов 0,025 Ом;
4) для аппаратуры, установленной непосредственно у электроприемников
, получающих питание от вторичных распределительных пунктов 0,03 Ом.
Однако, как показывают результаты расчетов для конкретных примеров и выводы в [17], вышеприведенные значения переходных сопротивлений контактов являются завышенными, особенно для сетей, питающихся от трансформаторов мощностью выше 1000 кВ·А.
1 вариант
Согласно расчетной схеме рис. 16 до точки К5 учитываются следующие сопротивления:
Сопротивление системы прямой последовательности Х1с=0,8мОм.
Сопротивления высоковольтного кабеля R1кВН =0,65 мОм, Х1кВН=0,07 мОм.
Сопротивления трансформатора прямой последовательности R1т =3,06 мОм, Х1к=13,64 мОм. Сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов со схемой соединения Δ/Y0 аналогичны прямой последовательности, при других в соответствии с указаниями завода – изготовителя. R0т =3,06 мОм, Х0к=13,64 мОм.
Сопротивление автомата Q2 RQ2 =0,14 мОм, ХQ2=0,08 мОм; контактов RкQ2 =1 мОм
Сопротивление магистрального шинопровода длиной 36,5 м (от трансформатора до подключения ШР1)
где Rп0 и Хпо – удельные сопротивления шинопровода прямой последовательности (табл. П7.1); Rн0 и Хно – удельные сопротивления шинопровода нулевой последовательности (табл. П10.6).
Сопротивление контактов ШМ RкШМ=0,01 мОм.
Сопротивление трансформатора тока Rтт=0 мОм, Хтт=0 мОм.
Сопротивление автоматического выключателя Q3 ВА5131 c Iн=100 А по табл. 10.4 RQ3=2,15 мОм, ХQ3=1,2 мОм; разъемных контактов RQ3=0,75 мОм (табл. П10.3).
Сопротивление кабеля ВВГ длиной 3,5 м, удельные сопротивления приняты по табл. П10.7
Контактное сопротивление кабеля Rкк=0,03 мОм (табл. П10.1), ШР1 RкШР=0,04 мОм (табл. П10.2 – 4 болта).
Сопротивление ШР1 KLM-R Iн=160А длиной 41,5 м, удельное сопротивление прямой последовательности принимается по таблице П7.2, нулевой последовательности принимается аналогичным ввиду отсутствия данных
Суммарное активное и реактивное сопротивление до точки К5
Ток однофазного металлического КЗ :
Определение сопротивления дуги по (55):
Поправочный коэффициент (54):
Сопротивление дуги по (53):
Ток однофазного дугового КЗ по (58)
2 вариант
Сопротивление трансформатора с учетом переходного сопротивления контактов
Удельное полное сопротивление петли фаза-ноль ШМ (табл. П7.1) Z0 ф-0=0,112 мОм/м
Сопротивление ШМ длиной 36,5 м
ZШМ ф-0=Z0 ф-0∙l=0,112∙36,5=4,1 мОм
Удельное полное сопротивление петли фаза-ноль кабеля к ШР (табл. П10.7 [6])
Сопротивление кабеля длиной 3,5 м
Zк ф-0=Z0 ф-0∙l=3,37∙3,5=11,8 мОм
Удельное полное сопротивление петли фаза-ноль ШР1 (табл. П7.2), [18]
Сопротивление ШР1 длиной 41,5 м
Zк ф-0=Z0 ф-0∙l=0,71∙41,5=29,5 мОм
Ток однофазного КЗ в точке К5
Как видно из выше приведенных расчетов второй вариант расчета проще и дает заниженное значение однофазного ТКЗ, что допустимо для проверки чувствительности защитной аппаратуры.
Коэффициент чувствительности
(82)
где Iк min – минимальный ток КЗ в конце защищаемой зоны (однофазное дуговое КЗ;
Iс.о –ток срабатывания отсечки;
kр –коэффициент разброса срабатывания отсечки по току.
Коэффициент чувствительности в исходном примере для автоматического выключателя ВА5131 с номинальным током 100 А, защищающем ШР4
Требование чувствительности выполняется с пятикратным запасом.
9 Расчет отклонения напряжения и выбор отпайки трансформатора
Расчет отклонения напряжения проводится для определения уровня напряжения на зажимах электроприемников и соответствия ГОСТ. Проверяется отклонение напряжения до ближайшего и самого удаленного электроприемника в максимальном и минимальном режимах.
Рассматривается путь до самого удаленного электроприемника, где ожидаются самые большие потери напряжения.
Потери напряжения на участке сети определяются по формуле
(83)
На рис. 11 самый удаленный от ТП ЭП №1.
Сопротивления участков:
- ШР1, длиной 41,5 м, при расчете сопротивления учитывается приведенная длина, при равномерно распределенной нагрузке на шинопроводе l/2.
.
- кабель от ШМ к ШР1 длиной 3,5 м
.
-суммарное сопротивление кабеля и ШР1
.
- сопротивление ШМ длиной 36,5 м
.
- сопротивление трансформатора (рассчитано выше) Rт=3,06 мОм; Хт=13,64 мОм.
- сопротивление высоковольтного кабеля длиной 0,5 км Rт=0,447 Ом; Хт=0,0475≈0,05 Ом (см. выше).
Расчетные мощности по участкам
- ШР1+кабель рШР1=55,74+j40,48 кВА (по табл. 13 – определение расчетной мощности ШР и СП);
- ШМ – расчетная мощность всего цеха рШМ=496,7+j494,68 кВА (табл. 5);
- трансформатор р т =SрШМ – jQНКБ ст=496,7+j(494,68-400)= 496,7 + j94,68 кВА, где QНКБ ст – мощность стандартной НКБ;
- высоковольтный кабель вк =