Файл: Расчет несущих конструкций многоэтажного гражданского здания.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.03.2024
Просмотров: 30
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
b = 100см)
Q = 0,5∙(a - hc, - 2∙h0)∙P (6.6)
Q= 0,5∙(4,5 - 0,4 – 2∙2,36)∙348,4 = 108 кН
Q= 108 кН = 108000 < 0,6∙γb2∙Rbt∙ho2 = 0,6∙0,9∙1,05∙121∙100∙100 = 686070 Н (6.7)
Условие прочности на продавливание удовлетворяется. Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II:
M1= 0,l25∙P∙(a - hc)2∙b (6.8)
М1= 0,125∙34864∙(4,5 - 0,4)2∙4,5 = 3294 кН∙м
М2 = 0,125∙P∙(a – a1)2∙b (6.9)
М2 = 0,125∙348,4∙(4,5 - 1,6)2∙4,5 = 909,3 кН∙м
Площадь сечения арматуры
(6.10)
см2.
(6.11)
см2.
Принимаем нестандартную сварочную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 31Ø14 А-Ш с шагом 145 мм, As = 47,7 см2.
7. Расчет монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
7.1 Конструктивная схема
Монтажное ребристое перекрытие компонуется с поперечными главными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в пролетах главной балки, при этом пролеты плиты между осями ребер равны 8 см. Предварительно задаемся размером сечения балок.
Главная балка
см, принимаем 70 см, b = 30 см.
Второстепенная балка
см ; b = 20 см.
7.2 Многопролетная плита монолитного перекрытия
7.2.1 Расчетный пролет и нагрузки
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер. l0 = 2,0 - 0,2 = 1,8 м, в продольном направлении lo = 6,0 - 0,3 = 5,7 м.
Отношение пролетов 5.7/1.8 = 3,2 > 2 плиту рассчитываем как балочную, работающую по короткому направлению. Принимаем толщину плиты 6 см.
Таблица 7.1.
Нагрузки
Для расчета многопролетной плиты выделяем полосу 100 см. Нагрузка с учетом коэффициента надежности γп= 0,95 нагрузка на 1 м равна 18610∙0,95 = 17680 кН.
7.2.2 Изгибающие моменты.
Определяем как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов.
в средних пролетах и на средних опорах
7.1)
кН∙м = 3580 Н∙м.
В первом пролете и на первой опоре
(7.2)
кН∙м = 5208 н∙м.
Так как средние плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с ними балками, и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты умножаются на 20%, если
Н∙м.
7.2.3 Подбор сечений продольной арматуры в средних пролетах и на средних опорах
h0 = h - а = 6 - 1,5 = 4,5 см
(7.3)
η = 0,946.
Принимаем сетку из 10Ø4 Вр-I с поперечной рабочей арматурой по приложению VII [5] As= 1,96 см2
(7.4)
В первом пролете и на первой опоре ho = 4,4 см
η = 0.899.
см2.
Принимается так же сетка. Над второстепенными балками устанавливаются дополнительные сетки из Ø4 Bp-I, As=3,92 см2, на расстоянии 500 мм от второстепенной балки в обе стороны.
7.3 Многопролетная второстепенная балка
7.3.1 Расчетный пролет и нагрузки.
Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками lо = 6 - 0,3 = 5,7 м,
средние пролеты
(7.5)
где l1 - пролет балки
а - привязка разбивочной оси и внутренней грани стены, равна 0;
В — длина опорного конца балки на стене равна 0,25 м.
м.
Погонную нагрузку на балку принимаем на ширину грузовой площади, равную расстоянию между осями второстепенных балок.
Таблица 7.2.
Нагрузки
7.3.2 Расчетные усилия
Изгибающие моменты определяем как многопролетной балки, с учетом перераспределения усилий. В первом пролете:
(7.6)
кН∙м.
На первой промежуточной опоре
(7.7)
кН∙м.
В средних пролетах и на средних опорах
(7.8)
кН∙м.
отрицательные моменты в средних пролетах определяется по огибающей эпюре моментов, они зависят от отношения временной нагрузки и постоянной V/q. В расчетном сечении в месте обрыва подопорной арматуры отрицательный момент при V/q=0,85<3 принимаем 40% момента на первой промежуточной опоре.
Тогда отрицательный момент в среднем пролете
М = 0,4∙75,98 = 30,39 кН∙м.
Поперечные силы: на крайней опоре
Q= 0,4∙(q + V)∙loi = 0,4∙37,418∙5,825 = 87,2 кН
на первой промежуточной опоре слева
Q = 0,5∙(q + V)∙l = 0,5∙37,418∙5,7 = 106,6 кН/
И на всех остальных опорах.
7.3.3 Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбираем по опорному моменту при ξ = 0,35 поскольку на опоре моменты определяются с учетом образования пластического шарнира. По табл. III. 1. [5] А0= 0,289.
На опоре момент отрицательный - полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b = 20 см.
(7.9)
см.
h = h0 + a= 32,18 + 3,5 = 35,68 см (7.10)
П
Q = 0,5∙(a - hc, - 2∙h0)∙P (6.6)
Q= 0,5∙(4,5 - 0,4 – 2∙2,36)∙348,4 = 108 кН
Q= 108 кН = 108000 < 0,6∙γb2∙Rbt∙ho2 = 0,6∙0,9∙1,05∙121∙100∙100 = 686070 Н (6.7)
Условие прочности на продавливание удовлетворяется. Расчетные изгибающие моменты в сечениях I-I и II-II:
M1= 0,l25∙P∙(a - hc)2∙b (6.8)
М1= 0,125∙34864∙(4,5 - 0,4)2∙4,5 = 3294 кН∙м
М2 = 0,125∙P∙(a – a1)2∙b (6.9)
М2 = 0,125∙348,4∙(4,5 - 1,6)2∙4,5 = 909,3 кН∙м
Площадь сечения арматуры
(6.10) см2. (6.11) см2.Принимаем нестандартную сварочную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой из стержней 31Ø14 А-Ш с шагом 145 мм, As = 47,7 см2.
7. Расчет монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
7.1 Конструктивная схема
Монтажное ребристое перекрытие компонуется с поперечными главными балками. Второстепенные балки размещаются по осям колонн и в пролетах главной балки, при этом пролеты плиты между осями ребер равны 8 см. Предварительно задаемся размером сечения балок.
Главная балка
см, принимаем 70 см, b = 30 см.Второстепенная балка
см ; b = 20 см.7.2 Многопролетная плита монолитного перекрытия
7.2.1 Расчетный пролет и нагрузки
Расчетный пролет плиты равен расстоянию в свету между гранями ребер. l0 = 2,0 - 0,2 = 1,8 м, в продольном направлении lo = 6,0 - 0,3 = 5,7 м.
Отношение пролетов 5.7/1.8 = 3,2 > 2 плиту рассчитываем как балочную, работающую по короткому направлению. Принимаем толщину плиты 6 см.
Таблица 7.1.
Нагрузки
| Нагрузка | Нормативное значение, Н/м2 | Коэффиц. надежности по нагрузке | Расчетное значение, Н/м2 |
| а) постоянная (q) | |||
| Плита толщиной δ = 60 мм | 1500 | 1,1 | 1650 |
| Масса пола | 800 | 1,2 | 960 |
| ИТОГО ПОСТОЯННЫЕ: | 2300 | | 2610 |
| б) временная | |||
| Длительная полезная | 12000 | 1,2 | 14400 |
| Кратковременная полезная | 1500 | 1,4 | 2100 |
| ИТГОГО ВРЕМЕННЫЕ | 13500 | | 16500 |
| В С Е Г О : | 15800 | | 19110 |
Для расчета многопролетной плиты выделяем полосу 100 см. Нагрузка с учетом коэффициента надежности γп= 0,95 нагрузка на 1 м равна 18610∙0,95 = 17680 кН.
7.2.2 Изгибающие моменты.
Определяем как для многопролетной плиты с учетом перераспределения моментов.
в средних пролетах и на средних опорах
7.1) кН∙м = 3580 Н∙м.В первом пролете и на первой опоре
(7.2) кН∙м = 5208 н∙м.Так как средние плиты окаймлены по всему контуру монолитно связанными с ними балками, и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты умножаются на 20%, если
Н∙м.7.2.3 Подбор сечений продольной арматуры в средних пролетах и на средних опорах
h0 = h - а = 6 - 1,5 = 4,5 см
(7.3) η = 0,946.Принимаем сетку из 10Ø4 Вр-I с поперечной рабочей арматурой по приложению VII [5] As= 1,96 см2
(7.4)В первом пролете и на первой опоре ho = 4,4 см
η = 0.899. см2.Принимается так же сетка. Над второстепенными балками устанавливаются дополнительные сетки из Ø4 Bp-I, As=3,92 см2, на расстоянии 500 мм от второстепенной балки в обе стороны.
7.3 Многопролетная второстепенная балка
7.3.1 Расчетный пролет и нагрузки.
Расчетный пролет равен расстоянию в свету между главными балками lо = 6 - 0,3 = 5,7 м,
средние пролеты
(7.5)где l1 - пролет балки
а - привязка разбивочной оси и внутренней грани стены, равна 0;
В — длина опорного конца балки на стене равна 0,25 м.
м.Погонную нагрузку на балку принимаем на ширину грузовой площади, равную расстоянию между осями второстепенных балок.
Таблица 7.2.
Нагрузки
| Нагрузка | Нормативное значение, Н/м2 | Коэффиц. надежности по нагрузке | Расчетное значение, Н/м2 |
| а) постоянная (q) | |||
| Плита толщиной δ = 60 мм и пол | 4600 | 1,13 | 5198 |
| Масса балки | 200 | 1,2 | 220 |
| ИТОГО ПОСТОЯННЫЕ: | 4800 | | 5418 |
| б) временная | |||
| Длительная полезная | 22000 | 1,2 | 26400 |
| Кратковременная полезная | 4000 | 1,4 | 5600 |
| ИТГОГО ВРЕМЕННЫЕ | 26000 | | 32000 |
| В С Е Г О : | 30800 | | 37418 |
7.3.2 Расчетные усилия
Изгибающие моменты определяем как многопролетной балки, с учетом перераспределения усилий. В первом пролете:
(7.6) кН∙м.На первой промежуточной опоре
(7.7) кН∙м.В средних пролетах и на средних опорах
(7.8) кН∙м.отрицательные моменты в средних пролетах определяется по огибающей эпюре моментов, они зависят от отношения временной нагрузки и постоянной V/q. В расчетном сечении в месте обрыва подопорной арматуры отрицательный момент при V/q=0,85<3 принимаем 40% момента на первой промежуточной опоре.
Тогда отрицательный момент в среднем пролете
М = 0,4∙75,98 = 30,39 кН∙м.
Поперечные силы: на крайней опоре
Q= 0,4∙(q + V)∙loi = 0,4∙37,418∙5,825 = 87,2 кН
на первой промежуточной опоре слева
Q = 0,5∙(q + V)∙l = 0,5∙37,418∙5,7 = 106,6 кН/
И на всех остальных опорах.
7.3.3 Определение высоты сечения балки.
Высоту сечения подбираем по опорному моменту при ξ = 0,35 поскольку на опоре моменты определяются с учетом образования пластического шарнира. По табл. III. 1. [5] А0= 0,289.
На опоре момент отрицательный - полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра b = 20 см.
(7.9) см.h = h0 + a= 32,18 + 3,5 = 35,68 см (7.10)
П
