Файл: Росман Л.В. Групповое управление возбуждением синхронных генераторов гидроэлектростанций.pdf

Тогда допустимое расхождение характеристик

статизма а, = 5>/0, определяется допустимое расхождение характе­ ристик однотипных генераторов1:

4V n= °.635%-

Настройка характеристик с такой высокой точностью является весьма затруднительной. Особенно тяжелые условия имеют место при АРВ с существенно нелинейными характеристиками (электро­ магнитные корректоры, фазовое компаундирование).

При наличии на параллельно работающих генераторах АРВ различных типов погрешность значительно увеличивается.

Независимо от настройки АРВ внешняя характеристика гене­ ратора при АРВ статического типа всегда имеет определенный разброс, обусловленный гистерезисом магнитных систем, что осо­ бенно сказывается для возбудителей с самовозбуждением, рабо­ тающих при малых коэффициентах определенности.

На рис. ЗП-1 прямые ВС и DE представляют собой линеаризи­

рованные отрезки восходящей и нисходящей ветвей рабочей харак­ теристики возбудителя2, прямая ОА — характеристику его цепи параллельного возбуждения. Точки К и F соответствуют крайним

возможным режимам возбудителя при данном сопротивлении цепи возбуждения, а отрезок K G — A u B— возможному разбросу значений

напряжения возбудителя и, следовательно, тока ротора.

Как известно, коэффициент определенности [Л. 18, 20]

по статическим характеристикам требует такой же или еще более высокой точности настройки.

2 Под рабочей характеристикой понимается зависимость на­ пряжения возбудителя от его тока возбуждения при работе возбу­ дителя на ротор генератора.

Ml

разброс Л«в.доп = Ю % . Тогда из вышеприведенной формулы допу­

стимая ширина петли гистерезиса 6ив.доп = 1,3%.

Практически ширина петли гистерезиса f)u„ бывает значитель­

но больше, доходя до 5—7%, что, следовательно, приводит к недо­ пустимому разбросу значений токов роторов.

Помимо постоянных погрешностей распределения, обусловлен­ ных рассмотренными выше причинами, имеют место погрешности, вызываемые неодинаковым нагревом обмоток различных генера­ торов.

Значительные погрешности появляются также вследствие изме­ нения характеристик АРВ с течением времени из-за старения вы­ прямителей, изменения затяжки

пружин и т. in.

Вследствие всех этих причин получить желаемую точность без применения принудительного рас­ пределения реактивных нагрузок, как показал опыт, не удается.

При отсутствии группового управления возбуждением, когда персоналу приходится время от времени изменять уставки инди­ видуальных АРВ, он одновремен­ но производит корректировку рас­ пределения нагрузок, не вызываю­ щую в этом случае затруднений. При системах ГУВ без автомати­ ческого распределения нагрузок таковое приходится довольно ча­ сто производить вручную, что в эксплуатации малоприемлемо.

Таким образом, для получе­ ния удовлетворительной точности распределения в системе ГУВ должны быть предусмотрены спе­ циальные мероприятия.

В качестве одного из упомя­ нутых выше специальных меро­ приятий для повышения точности

распределения было предложено [Л. 7] производить компаундирова­ ние возбуждения генераторов не по току статора каждого из них, а по среднему току всех генераторов, объединенных системой ГУВ.

Это мероприятие, однако, не может дать полного эффекта. Действительно, пусть при отсутствии компаундирования пол­

ный ток статора генератора

Л — о + />

j — рассогласование между величинами тока данного генератора

и среднего тока генераторов станции. Обозначим

При компаундировании по среднему току в устройства компаун" дирования подается средний ток. В этом случае новая величина тока генератора

У2 а1~{~/’

Из двух последних выражений следует, что применение ком­ паундирования по среднему току, уменьшая по сравнению с ин­ дивидуальным компаундированием отклонение тока генератора от среднего значения, тем не менее не может уменьшить исходного отклонения, имеющего место при отключенном компаундировании ', и, следовательно, с этой точки зрения является недостаточно эф­ фективным 21.

ПРИЛОЖ ЕНИЕ 4 (к § 1-3)

ОСОБЕННОСТИ ВЫПОЛНЕНИЯ СИСТЕМ ГУВ НА СТАНЦИИ С ГЕНЕРАТОРАМИ, ИМЕЮЩИМИ НЕОДИНАКОВЫЕ СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ К ШИНАМ

В § 1-2 рассмотрены требования к распределению реактивной нагрузки при групповом управлении применительно к случаю рас­ пределения между однотипными генераторами.

143

Рассмотрим особенности распределения рёактивной нагрузки между генераторами (или группами генераторов), имеющими не­ одинаковые схемы присоединения к общим шинам.

В отличие от распределения между однотипными генераторами возможности произвольного распределения реактивной нагрузки между разнотипными группами генераторов крайне ограничены. Большей частью это распределение получается вынужденным и определяется условиями регулирования напряжения.

Для примера рассмотрим станцию с двумя секциями шин, связанными через трансформатор, не имеющий возможности регу­ лирования под нагрузкой (рис. 4П). Здесь однотипные генераторы,

Рис. 4П. Станция с неоднотипными гене­ раторами.

подсоединенные к каждой из секций шин, сведены в группы I и П- Пренебрегая, как и прежде, падением напряжения от активных токов и в активных сопротивлениях, запишем систему уравнений

Кирхгофа для такой схемы:

144