Файл: Кочо В.С. Тепловая работа мартеновских печей.pdf

пространства печи улучшается по ходу плавки: отношение мак­ симальной величины прямого теплового потока к его минималь­ ной величине при работе без турбинного воздуха составляет 1,28— 1,30 в период прогрева; 1,24—1,25 в период плавления и 1,10—1,20 в период доводки, а при подаче турбинного воздуха— 1,38; 1,20 и 1,23 в те же периоды соответственно.

Таким образом, при работе с подачей турбинного воздуха тепловые потоки распределяются менее равномерно (особенно в периоды прогрева и довод­

39—44).

С увеличением подачи турбинного воздуха в газовый кессон неравномерность распределения теплопоглощения по длине ван­ ны возрастает (рис. 45). Оно существенно увеличивается в на­ чале факела, но резко уменьшается в конце его, достигая в ряде случаев величины, близкой к нулю (см. рис. 40, 42—45). Прйчиной этого является, как отмечалось в связи с аналогичным характером распределения прямых тепловых потоков, смещение фокуса горения к подающей головке.

В случае подачи турбинного воздуха горение газа начинает­ ся уже в кессоне.

Общий объем газов, выходящих из кессона, увеличивается за счет добавки турбинного воздуха, а также вследствие того, что частичное горение газа повышает его температуру на 300—450°. Таким образом, скорость истечения газов из кессона существен­ но возрастает, что приводит к увеличению количества движения и кинетической энергии факела, к улучшению его организации и, следовательно, к интенсификации теплообмена.

Хотя турбинный воздух подается холодным, теоретическая температура горения топлива несколько возрастает, так как по­

воздуха обеспечивается полное сжигание топлива при общем расходе воздуха, близком к теоретически необходи­ мому.

В связи с изменением тепловой нагрузки по ходу плавки дол­ жен меняться и расход турбинного воздуха. Поэтому в числе контрольной и регулирующей аппаратуры должны быть преду­ смотрены приборы для измерения давления и расхода турбин­ ного воздуха, а также автоматический регулятор расхода, свя­ занный с системой регулирования горения.

Дадление газов под сводом рабочего,

пространства печи, мм вод cm

Рис. 47. Влияние давления газов под сводом ра­ бочего пространства на величину прямого тепло­ вого потока по оси 250-т печи во время прогре­ ва в начале (а) и в конце (б) факела:

Р Р * Утурбинного воздуха

Изменение давления в рабочем пространстве печи оказывает влияние на величину прямых тепловых потоков на продольной оси ванны лишь в конце факела (рис. 47), особенно, если печь работает без подачи турбинного воздуха в кессон. Однако вблизи передней стенки, при снижении давления под сводом с 3,2 при­ мерно до 1 мм вод. ст., прямой тепловой поток, измеренный в среднем окне во время прогрева шихты, снизился с 615 до 540 тыс. ккал/м2 ■час при работе без турбинного воздуха и с 635

На 500-г печи тепловые потоки измеряли только в период до­ водки.

На рис. 48 показано изменение прямых тепловых потоков в зависимости от коэффициента избытка воздуха, величину кото­

рого определяли по показаниям расходомеров топлива и воздуха (регенеративного и турбинного). Во всех случаях тепловая на­ грузка равнялась 37,3 млн. ккал/час (подавали 7200 м3/час кок­ сового газа теплотворностью 4000 ккал/м3; 5000 м3/час доменного газа теплотворностью 1000 ккал/м3 и 400 кг/час мазута тепло­ творностью 9500 ккал/кг) , подача турбинного воздуха 5000 м3/час\ расход регенеративного воздуха изменялся, как показано на ри­ сунке.

Оптимальный коэффициент избытка воздуха.,, при котором прямой тепловой поток достигает максимума, составлял 0,89, причем анализ продуктов горения, отобранных из вертикальных

Расход вентиляторного воздуха. тыс.м3/час

избытка воздуха:

каналов, не показывал химического недожога. Недостающее ко­ личество воздуха подсасывалось главным образом через первое и второе окна по ходу факела и составляло по примерной оценке 3500—5000 м3/час. Столь большие подсосы вызваны увеличе­ нием инжектирующей способности факела при подаче сжатого воздуха в кессон. Следовательно, в случае его применения осо­ бенно важно улучшать герметизацию рабочего пространства пе­ чи: заслонки должны более плотно примыкать к рамам завалоч­ ных окон, гляделки нужно прикрывать специальными створками; кроме того, не следует допускать снижения давления в рабочем

пространстве.

Уменьшение количества подсасываемого в печь атмосферно­ го воздуха и замена его регенеративным позволит повысить тем­

пературу горения топлива.

Отклонение от оптимального коэффициента избытка воздуха на 0,13 в сторону уменьшения вызывает снижение прямого теп­ лового потока в первом окне примерно на 90, во втором — на 6U,

37,3 млн. ккал/час и подавая 5000 м3/час турбинного воздуха при сокращенном расходе регенеративного воздуха и уменьшенном коэффициенте избытка воздуха обеспечили рост прямых тепло­ вых потоков в первом окне примерно на 175, во втором — на 125, в третьем и в четвертом — на 60 тыс. ккал/м2 • час.

номера окон печи по ходу факела

Рис. 50. Изменение прямых тепловых потоков по длине рабочего пространства 500-т газовой мартенов­ ской печи в период доводки при различных условиях (см. пояснения в тексте)

фокус горения смещается к корню факела (в рассматриваемом опыте — несмотря на повышение теплотворности смеси топлива)

и разность между величиной теплового потока в первом и в по­ следнем окнах составляет 75 тыс. ккал/м2 • час. Во втором — го­

рение растягивается и величина теплового потока мало меняет­

ся по всей длине факела.

На рис. 50 приведено изменение прямых тепловых потоков по длине ванны 500-т печи в зависимости от количества подаваемо­

1 Как и в случае, приведенном на рис. 49, коэффициент избытка воздуха определяли по показаниям расходомеров топлива и воздуха (вентиляторного

и турбинного).