ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 74
Скачиваний: 0
Таким образом, на 500-г газовой печи оптимальное значение коэффициента избытка воздуха во все периоды плавки меньше, чем на 250-т печи. Это различие вызвано тем, что на 500-г пе чах установлены воздушные и дымовые клапаны с водяными затворами, поэтому потерь воздуха через трубу нет.
Рис. 84. Изменение теплопоглощения и к. п. д. 250-т печи в зависимости от коэффициента избытка воздуха в периоды завалки и прогрева при расходе турбинного воздуха 4000 м3/час
Следовательно, на 500-т печах можно работать с коэффи циентом избытка воздуха, более близким к теоретическому, чем на 250-т печах.
В .периоды же плавления и доводки на 500-г печах необхо дим меньший избыток воздуха, так как скорость выгорания углерода на этих печах меньше, а, следовательно, и количество
Рис. 85. Изменение теплопоглощения и к. п. д. 250-ii печи в зависимости от коэффициента из бытка воздуха в период плавления при расходе турбинного воздуха 4000 м?/час
s |
ОМ |
|
|
|
|
|
с |
ОМ |
|
|
|
|
|
£ |
0,35 |
|
|
|
|
|
|
0,30 |
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
н |
/25 |
|
|
|
|
|
§ > |
|
|
|
|
|
|
§'§ |
то |
|
|
|
|
|
|
0,9 |
1,0 |
и |
1.2 |
1,3 |
/,4 |
|
|
Коэффициент избытка Воздуха |
|
|||
Рис. |
86. |
Изменение |
|
теплопоглощения |
и |
|
к. п. д. 250-т печи в зависимости от коэф |
||||||
фициента избытка воздуха в период довод |
||||||
ки |
при |
расходе |
турбинного |
воздуха |
||
|
|
4000 м3/час |
|
|
||
В. С. Кочо, В. И. Гра |
|
|
|
|
|
124 |
|
0,55------ |
|
0,50------ |
| |
0,45 ------ |
| |
0,40 ------ |
|
0,35 — ^ |
|
0,30 |
|
Коэффициентизбытка Воздуха |
|
|
|
|
|
Рис. 87. |
Изменение теплопоглощения и |
|
|
|
|
|
к. п. д. 500-3- печи |
в зависимости от коэф |
Рис. 88. |
Изменение |
теплопоглощения и |
||
фициента |
избытка |
воздуха в периоды за |
||||
валки и прогрева |
при расходе турбинного |
к. п. д. |
500-т печи в зависимости |
от коэф |
||
|
воздуха |
4000 мг(час |
фициента избытка воздуха в период плав |
|||
|
|
|
ления при расходе |
турбинного |
воздуха |
4000 мЧаас
1 ОАО —
Рис. 89. Изменение теплопоглощения и к. п. д. 500-г печи в зависимости от ко эффициента избытка воздуха в период доводки при расходе турбинного воз духа 4000 м*/час
Рис. 90. Изменение теплопоглощения и к. п. д. 250-т печи в зависимости от тепловой нагрузки в периоды плавления (сплошные линии) и довод ки (пунктирные линии) при расходе турбинного воздуха:
Рис. 91. Изменение теплопоглощения и к. п. д. 500-т печи в зависимости от тепловой нагрузки при расходе турбин ного воздуха 4000 м3/час:
132
выделяющейся в единицу времени СО, отнесенное к тепловой
•нагрузке, на 500-т печах меньше, чем на 250-т.
Как видно из рис. 81, в период прогрева на 250-т печах опти мальное (.по теплопоглощению и по к. п. д.) значение тепловых нагрузок не было достигнуто, так как в этот период условия смешения топлива с воздухом хорошие, а теплопоглотительная способность шихты высока.
В период плавления (рис. 90), при работе без турбинного воздуха, оптимальная тепловая нагрузка равна 19 млн. ккал/час. При повышении тепловой нагрузки до 25 млн. ккал/час в слу чае подачи 2000 м3/час турбинного воздуха к. п. д. практически достигает максимума, теплопоглощение же продолжает воз растать и при более высоких нагрузках. Увеличение расхода турбинного воздуха до 4000 м3/час дает возможность повысить
тепловые |
нагрузки |
в .период |
плавления |
более, |
чем до |
|||
28 млн. ккал/час. |
|
|
|
|
|
|
||
В период доводки при работе без турбинного воздуха |
опти |
|||||||
мальная |
тепловая |
нагрузка |
лежит |
в |
пределах |
22 — |
||
24 млн. ккал/час; в случае же подачи |
2000 мЦчас |
турбинного |
||||||
воздуха к. п. д. |
достигает максимума при увеличении ' тепловой |
|||||||
нагрузки до 25 |
млн. ккал/час, а |
теплопоглощение |
неизменно |
возрастает с повышением тепловой нагрузки до 27 млн. ккал/час
(рис. 90). |
|
|
|
|
Из аналогичных данных, |
полученных на 500-т газовой печи |
|||
при расходе 4000 м31час турбинного воздуха (рис. 91), |
следует, |
|||
что ни в один из периодов плавки |
максимум теплологлощения и |
|||
к. п. д. не был достигнут; можно |
лишь отметить, |
что в период |
||
доводки при повышении |
тепловой нагрузки |
от |
34 до |
38 млн. ккал/час увеличение к. п. д. становится незначительным. На рис. 92 показано изменение теплологлощения ванны и
термического к. п. д. 250-г печи в зависимости от |
расхода тур |
|||||
бинного воздуха в конце периодов прогрева |
.при |
тепловой на |
||||
грузке |
30 млн. ккал/час |
и доводки при |
тепловой |
нагрузке |
||
25 млн. |
ккал/час. Давление газов под сводом |
печи и коэффи |
||||
циент избытка воздуха |
поддерживались |
при |
этом |
оптималь |
ными. Как видно из рисунка, оптимальный расход турбинного воздуха в конце прогрева составляет около 4500 м3!час, а в пе риод доводки равен примерно 2000 м3/час.
Таким образом, исследования теплологлощения и термиче ского к. п. д. 500- и 250-г печей, осуществленные методом «мгно венных» обратных тепловых балансов, позволяют установить оптимальные параметры теплового режима. Результаты иссле дований тепловой работы мартеновских печей путем статисти ческого анализа плавочных данных, измерений тепловых пото ков, изучения температурного режима печей, а также определе ния теплологлощения и термического к. п. д. печей методом «мгновенных» обратных тепловых балансов достаточно хорошо согласуются и взаимно дополняются.
ГЛАВА VII
РАБОТА МАРТЕНОВСКИХ ПЕЧЕЙ ПРИ ОТОПЛЕНИИ ВЫСОКОКАЛОРИЙНЫМ ГАЗОМ
1.ХАРАКТЕРИСТИКА ВЫСОКОКАЛОРИЙНЫХ ГАЗОВ
Высококалорийные газы, в частности природный и коксовый, имеют значение для металлургов как топливо мартеновских пе чей, .при сжигании которого развивается высокая температура.
Простота добычи и транспортировки природного газа обес печивают его сравнительно низкую себестоимость, а отсутствие в нем сернистых соединений позволяет избежать расходов на сероочистку. К тому же при подводе природного газа обеспечи вается дешевым топливом и населенный пункт, в котором рас положено предприятие.
Коксовый газ является в настоящее время основным топли вом для мартеновских печей на заводах, имеющих коксовые батареи, .причем чаще всего применяется в смеси с доменным газом, что существенно снижает эффективность его использо вания.
Как видно из табл. 6 [59], калориметрическая температура горения коксового и природного газов, рассчитанная для слу чая сжигания топлива в холодном воздухе с а = 1, значительно ниже температуры горения общепризнанного высококачествен ного топлива для мартеновских печей— мазута. Однако в ре альных условиях, благодаря подогреву газа и воздуха и сжига нию газа с коэффициентом избытка воздуха меньшим, чем при сжигании мазута, температура горения коксового и природного газов выше температуры горения мазута.
В настоящее время у нас и за рубежом коксовый или при родный газ применяется для отопления мартеновских печей главным образом в холодном состоянии, .причем подается в го ловки печей под давлением. Необходимая жесткость и настиль ность факела достигаются за счет получения высоких скоростей истечения газа из горелок [60—62]. При этом упрощается кон струкция печей, так как отпадает необходимость в газовых ре генераторах.
134
|
|
|
|
|
|
Т аб л и ца 6 |
|
Характеристика топлива'для |
мартеновских печей |
|
|||||
|
|
|
|
|
S i |
1 |
Калорн- |
|
|
Удельный |
Удельный |
Is |
|
||
|
|
|
|
||||
В и д ™ |
|
|
S |
“ W |
|||
|
|
|
|
||||
|
<2%. |
|
|
Та «/«*■ |
| | |
‘а К |
|
|
|
_ |
|
|
III i |
|
|
М „у, |
10350* |
|
1 292 |
|
908 |
2215 |
|
Природный газ** . . |
8560 |
0,72 |
|
1,23 |
|
815 |
2010 |
Коксовый газ . . . . |
4000 |
0,59 |
|
1.21 |
|
826 |
2070 |
Доменный газ . . . |
997 |
1,30 |
|
1,40 |
|
597 |
1478 |
** Приводятся цифры дли метана, нс1ТОРОГО В П1сродном гаi3e содержится iболее 90%
Из опыта известно, что при переводе мартеновских печей на отопление природные газом вместо низкокалорийного топлива или мазута удельный расход тепла на выплавку стали оказы вается .примерло таким же, как при работе на смешанном коксо доменном газе.
Установлено также, что при работе на одном холодном кок совом или природном газе факел получается малосветящимся и не обеспечивает необходимой теплопередачи в печи, поэтому совместно с газом необходимо подавать в печь и мазут. Коли чество тепла, вносимого мазутом, должно при этом составлять около 30% общего количества тепла, вносимого топливом. При менение жидкого карбюратора влечет за собой необходимость сооружения и эксплуатации компрессорной станции, мазутного хозяйства (мазутохранилища, мазутные насосы, бойлеры и т. л.), трубопроводов для мазута, .пара или сжатого воздуха. Усложняется также конструкция горелочных устройств.
Таким образом, отопление мартеновских печей высококало рийным холодным газом при существующих способах его ис пользования вряд ли можно признать в полной мере эффектив ным. Очевидно, при использовании высококалорийного газа не обходимо обеспечить самокарбю,рацию факела.
2.СТЕПЕНЬ ЧЕРНОТЫ ФАКЕЛА
Как известно, 90—95% тепла, получаемого металлом и шла ком, передается за счет излучения факела и кладки рабочего пространства. Передача большей части тепла происходит от факела и, таким образом, зависит от величины теоретической температуры горения и степени черноты продуктов горения.
Степень черноты факела, зависящая от излучения трех атомных газов (С 02 и Н20 ) и мельчайших частичек сажи в про-
135