Файл: Тютюнников Ю.Б. Получение кокса из слабоспекающихся углей.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 64
Скачиваний: 0
формовок из них, очевидно, является аддитивным свой ством при одинаковых скоростях нагрева формовок от дельных марок углей.
При нагреве формовок из шихты, состоящей из углей марок Д и Г, со скоростью 1,5 град/мин большей меха нической прочностью обладали формовки с большим до левым участием газового угля.
Испытание механической прочности формовок из шихт, состоящих из углей марок Д и Г, при нагреве со скоростью 4 град/мин показало, что формовки полу чаются более прочными, когда шихта состоит преиму щественно из длиннопламенного угля. Формовки из шихты, состоящей из 50% угля марки Г и 50% угля марки Д, при всех скоростях нагрева (1,5—4 град/мин) имеют почти одинаковую механическую прочность.
Ранее было установлено, что предварительное тепло вое выдерживание газовых углей перед формованием приводит к увеличению, а длиннопламенных — к умень шению механической прочности формовок.
Предварительное тепловое выдерживание шихты по казало, что если в шихте содержится больше длиннопла менных углей, чем газовых, то механическая прочность формовок значительно уменьшается и, наоборот, при большем содержании газовых — она увеличивается.
Прочность вещества формовок, определяемая мето дом ВУХИН, также является аддитивным свойством. В связи с тем что для формовок, полученных из газовых углей, она больше прочности вещества формовок, по лученных из длиннопламенных углей, то прочность ве щества формовок из шихт возрастает с увеличением долевого участия газовых углей в шихте.
Несколько иначе обстоит дело с механической проч ностью формовок из бинарной смеси углей марок Д и Ж (рис. 37). В этом случае при всех исследованных
125
скоростях нагрева (1,5; 2,5 и 3,1 град/мин) большей ме ханической прочностью обладают формовки, получен ные из смеси 75%, угля марки Д и 25% угля марки Ж.
При сравнении |
механической прочности формовок, по |
||||||||||||
|
90S |
|
|
|
|
|
лученных из шихты с одинако |
||||||
5 |
|
|
— |
|
|
вым содержанием |
углей |
этих |
|||||
вор |
|
|
|
||||||||||
ё |
|
Т |
|
|
|
марок, но нагретых с разными |
|||||||
|
|
f |
|
|
|
скоростями, большей |
|
механи |
|||||
g |
70,0 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
2 |
/ |
|
|
|
ческой |
прочностью |
обладают |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||
а, |
$60,0 |
// |
|
|
|
|
формовки, |
нагретые |
|
со |
ско |
||
I % |
/ |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ |
1 50.0 |
/ |
> |
|
ч ч |
ростью 2,5 град/мин. |
|
|
|
||||
^ §. |
< 7 |
/ |
|
Для формовок из бинарной |
|||||||||
1 У |
|
|
|
|
шихты |
с |
большим |
|
долевым |
||||
8 ^ 3 0 0 |
1 |
|
|
|
|
участием угля марки Д с по |
|||||||
4 |
20Р~ |
/ |
|
|
|
|
вышением |
скорости |
|
нагрева |
|||
Т |
|
|
|
|
следовало |
бы ожидать увели |
|||||||
1 |
«М |
|
80 |
70 |
60 |
50 |
чения их прочности, однако в |
||||||
«с Д -100 90 |
|||||||||||||
|
Ж -о |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
действительности этого не на |
||||||
|
СостаВшихты, % |
|
блюдалось. Это происходит, |
||||||||||
Рис. 37. Зависимость меха |
очевидно, потому, что частички |
||||||||||||
жирного |
угля, даже |
если |
они |
||||||||||
нической |
прочности |
формо |
содержатся в шихте в неболь |
||||||||||
вок от состава шихты (ма |
|||||||||||||
рок |
Д и |
Ж) |
и |
скорости |
ших количествах, при быстром |
||||||||
|
|
|
|
нагрева: |
нагреве |
вспучиваются |
и |
этим |
|||||
1,5 |
1 — скорость |
нагрева |
способствуют уменьшению |
ме |
|||||||||
град/мин; 2 — скорость |
на |
||||||||||||
грева 2,5 град/мин; 3 — скорость |
ханической |
прочности |
формо |
||||||||||
|
нагрева 3,1 град/мин. |
вок. |
|
|
в шихте до |
||||||||
|
При |
всех скоростях нагрева увеличение |
левого участия углей марки Ж приводило к уменьше нию прочности вещества формовок. Это объясняется значительным повышением пористости формовок (с 45
до 53-56% ).
При коксовании бинарной смеси, состоящей из 90% угля марки Д и 10% угля марки ОС при скоростях на
126
грева 1,5 и 3,5 град/мин получались формовки с относи тельно низкой механической прочностью. Прочность ве щества этих формовок также низка (38,7%). Это связано с тем, что в шихте такого состава в силу раз мягчения углей марок Д и ОС, при температурах, отли чающихся друг от друга на 60—80°, образуется плохо спекшаяся структура полукокса.
Была исследована также механическая прочность формовок, полученных из шихты, которая состояла из углей марок Г и Ж. Такие формовки нагревались со скоростями 1,5 и 2,5 град/мин. Полученные результаты свидетельствуют о том, что с увеличением в шихте доле вого участия угля марки Ж от 5 до 10% и при постоян ной скорости нагрева (1,5 град/мин) механическая проч ность формовок значительно уменьшается, выход класса > 25 мм уменьшается с 81,2 до 61,9%.
Выход крупного класса уменьшается за счет обра зования класса 25—10 мм, потому что с увеличением в шихте количества жирного угля увеличивается трещино ватость формовок. Повышение скорости нагрева таких формовок до 2,5 град/мин также сопровождается значи тельным уменьшением их механической прочности.
Испытывалось также влияние теплового выдержива ния угля перед формованием на механическую проч ность формовок из шихты, состоящей из марок углей Г—90% и Ж —10%. Время выдерживания изменялось от 3 до 5 мин. Предварительное выдерживание угля бла гоприятно влияло на механическую прочность формо вок: выход класса > 2 5 мм увеличивался до 92,0%. С увеличением механической прочности формовок уве
личивалась прочность вещества их, причем она |
достига |
||
ла 78,0% (наибольшая из всех вариантов). |
|
||
При коксовании |
шихты, |
состоящей из марок ОС и |
|
Ж, с повышением |
скорости |
нагрева формовок |
с 1,5 до |
127
2,0 град!мин механическая прочность формовок также несколько снижалась, однако абсолютное значение ее оставалось на высоком уровне (88,5% класса > 2 5 мм).
Из донецкого газового угля шахты № 3 «Ново-Гро- довка» .получали металлургический кокс, который харак теризовался следующими показателями:
Барабанная проба |
345—347 кг |
|||
Ситовый |
состав |
провала |
|
|
барабанной пробы: |
11.6 кг |
|||
класс 25—10 мм |
||||
» |
10—5 |
» |
3,5 |
» |
» |
5—0 |
» |
48.6 |
» |
Выход летучих |
Vе |
1,35 % |
||
Пористость |
|
50 |
% |
Испытания этого кокса в малом барабане показали, что выход класса > 4 0 мм после 100 оборотов барабана составляет 88,4%.
При принятой схеме работы установки образующие ся при нагреве формовок газы выводились из нижней части печи, т. е. обеспечивался пиролиз образующихся в верхней части печи первичных продуктов на рас каленном коксе. Состав газа при такой схеме работы
был |
следующим: |
С 02 + |
H2S — 4,0%; Сп Ит — 1,5; |
||||
0 2 — 0,2; С 02— 12,3; Н2 — 55,5; СН4 — 18,8; N2 — 7,7%. |
|||||||
Содержание |
сырого |
бензола |
(21—37,5 г/нм3) в газе |
||||
изменялось в |
зависимости |
от |
температурного |
режи |
|||
ма печи прокаливания. Плотность сырого |
бензола |
||||||
была |
равна 0,870 |
при |
содержании чистого |
бензола |
|||
54,67%. |
|
|
|
|
|
|
ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ПЕРЕРАБОТКИ СЛАБОСПЕКАЮЩИХСЯ УГЛЕЙ
До последнего времени малометаморфизированные каменные угли использовались главным образом для энергетических целей и в недостаточной мере пере
рабатывались с целью получения из них химического сырья, хотя некоторые типы малометаморфизированных углей с этой точки зрения более ценны, чем нефть.
В органической массе малометаморфизированных уг лей содержится повышенное количество водорода и кислорода. Большая часть кислорода в элементарных структурных единицах органической массы углей нахо дится в виде таких соединений и в таком положении, что при нагреве он относительно легко отщепляется, вступая в реакцию с образующимися углеводородными радикалами. В результате этого при термической дест рукции малометаморфизированных углей образуется от носительно большое количество летучих продуктов, в том числе различных более или менее сложных углево дородов (табл. 41).
Ранее было показано, что длиннопламенные угли, не образующие при нагревании пластической массы, мож
но |
подвергать предварительной термической обработке, |
|
а |
затем |
брикетированию карбонизированного остатка |
9 — 829 |
129 |
t
со связующим и коксованию (в случае необходимости получения высокотемпературного кокса). Эти угли мож но вначале брикетировать со связующим, а потом под вергать термической обработке. Из длиннопламенных неспекающихся углей с небольшой добавкой жирных методом непрерывного коксования можно получать ме таллургический кокс.
|
|
|
|
|
|
Таблица 41 |
|
|
Выход химических продуктов коксования из углей |
||||||
|
|
|
различной степени |
метаморфизма |
|||
|
Выход химических |
продуктов коксования угля, |
% |
Выход |
|||
Марка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бензола |
|
угля |
|
Сырой |
Пирогене- |
Коксовый |
|
|
из угля, |
|
Смола |
Фенол |
Kefm |
||||
|
бензол |
тическая |
газ |
|
|||
|
|
|
вода |
|
|
|
|
д |
8,80 |
1,65 |
6,2018,03 |
|
0,68 |
7,80 |
|
г |
4,78 |
1,00 |
1,43 |
5,8716,0 |
0,43 |
7,82 |
|
ж |
5,08 |
4,84 |
12,15 |
|
0,22 |
6,23 |
|
к |
3,07 |
0,80 |
2,84 |
10,85 |
|
0,18 |
4,20 |
о с |
1,98 |
0,34 1,09 |
9,00 |
0,11 |
1,89 |
Стоимость продуктов, полученных при коксовании каменных углей, значительно превышает стоимость теп ловой энергии, вырабатываемой в результате его сжи гания. Для выработки 1200 квт-ч электроэнергии стои мостью 13,2 руб. требуется 1 г газового угля (с учетом фактической теплотворной способности). Стоимость же полученных только первичных продуктов при коксова нии 1 т газового угля превышает 20,0 руб., а при глубо кой переработке смолы и сырого бензола и получении серной кислоты из сероводорода коксового газа стои мость продуктов увеличивается во много раз. Это под тверждает целесообразность строительства специально го коксогазохимического завода для переработки слабоспекающихся газовых углей. Цель такого завода — по
130
лучение бездымного энергетического топлива, а также выработка химических продуктов коксования, в первую очередь, бензольных углеводородов, феноло-крезолов, нафталина, продуктов переработки коксового газа и др., являющихся сырьем для получения пластмасс и искус ственного волокна. Кокс, получаемый при этом, может быть использован как бытовое топливо вместо сжигае мого в настоящее время рядового угля, а также для не которых промышленных целей.
Большое количество добываемого топлива расхо дуется на коммунально-бытовые нужды населения. В 1959 г. расход условного топлива для этой цели со ставил свыше 120 млн. тили около 20% от всех топлив ных ресурсов. За семилетие абсолютный расход топлива на коммунально-бытовые нужды увеличится примерно на 42% и составит в 1965 г. около 165 млн. т в пересче те на условное [46]. При этом необходимо иметь в виду, что до сих пор потребность населения городов и сел в топливе обеспечивается за счет планируемых поставок не полностью.
В докладе на сессии Верховного Совета СССР в ок тябре 1959 г. о плане развития народного хозяйства
СССР на 1960 г. тов. А. Н. Косыгин указывал, что «...в организации снабжения топливом населения в ряде го родов и, особенно, в сельской местности имеются еще серьезные недостатки. Необходимо провести мероприя тия по улучшению снабжения топливом городского и сельского населения и значительно расширить сеть по продаже топлива, тем более, что к этому имеются все возможности».
Расход угля на коммунально-бытовые нужды в 1965 г. составит'11—13% от всей добычи каменного угля в стра не, или 14—16% от добычи угля, предназначенного для энергетических целей.
9* |
131 |
В табл. |
42 |
представлено |
планируемое потребление |
|||
донецких |
углей |
в |
1965 г. |
для |
энергетических |
целей, |
в том числе для коммунально-бытовых нужд. |
нужды |
|||||
Расход донецких |
углей |
на |
энергетические |
в семилетии увеличится в 1,15 раза, а расход их на ком мунально-бытовые нужды — в 3,4 раза.
Поскольку в энергетическом балансе коммунально бытовых потребностей на 1965 г. большое значение будет иметь уголь, необходимо поставлять населению окускованное топливо, так как сжигание мелких классов угля снижает к. п. д. топок и вызывает перерасход топлива. Одним из способов улучшения качества топлива для коммунально-бытовых нужд является переработка ме лочи газовых углей методом высокотемпературного кок сования, обеспечивающим получение, кроме окускованного топлива, кокса и химических продуктов.
В связи с особенностями технологии коксования га зовых углей коксогазохимические заводы могут быть по строены по более простой технологической схеме, чем современные коксохимические заводы. Коксогазохимиче ские заводы целесообразно строить в едином комплексе с шахтным хозяйством или коксохимическими заводами. Углеобогатительные фабрики коксогазохимических за водов должны быть построены по упрощенной схеме. Химические продукты этих заводов целесообразно пере рабатывать на крупных центральных перерабатываю щих заводах. Все это позволит снизить капитальные за траты, что приведет к снижению себестоимости всех по лучаемых коксохимических продуктов. Удельные капи тальные затраты на единицу мощности коксогазохими ческого завода будут значительно меньше удельных ка питальных затрат на коксохимических заводах.
Проведенные П. Е. Сектом расчеты показывают, что себестоимость 1 т кокса при переработке на коксогазо-
132