Файл: Специальные вопросы строительной теплофизики учебное пособие..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 47
Скачиваний: 0
Для условий Москвы наиболее вероятная температура самой холодной декады.
*?§= - 10,3 - ( - 10,3+26)• (0,88-0,54—0,1) = - 16,2°.
Наиболее вероятную температуру самой холодной пятидневки определим, подставив значение а— 1 (при Х=>5) и 6=0,71 (при
11=95).
= — 10,3 — (— 10,3 +26) (1 -0,71 —0,1) = -19,8°.
Напомним, что приводимая в СНиП температура самой холод ной пятидневки /5= —26° — это не средняя температура самой хо лодной пятидневки за м н о г о л е т н и й период, а среднее значе ние из 8 самых холодных зим из пятидесятилетнего периода.
При Х=30 суткам а=0,69, 6=0,145 (при т]=70%) и
- 10,3 -(-10,3+ 26) (0,69-0,145-0,1)= —10,3°,
т. е. средняя температура наиболее холодного месяца равна сред ней температуре января.
Г Л А В А 2
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОПОТЕРЬ ОБСЫПНЫХ СООРУЖЕНИЙ МЕТОДОМ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ АНАЛОГИЙ
Обсыпные сооружения различного назначения широко приме няются при строительстве объектов Министерства обороны.
По форме поперечного сечения обсыпные сооружения разделя ются на арочные, прямоугольные и полигональные..
Наружные ограждения обсыпных сооружений обычно состоят из необсыпанных ограждений (торцовые стены с воротами или глу хие), боковых обсыпанных ограждений и пола.
Боковые обсыпанные ограждения представляют собою много слойную конструкцию, состоящую обычно из следующих слоев: растительного толщиной до 0,2 м; основного слоя грунтовой обсып ки толщиной 0,2—0,4 м в замке арки и над перекрытием прямо угольного сооружения; дренажного песчаного слоя толщиной до 0,5 ж; защитного кирпичного слоя толщиной 0,06—0,12 м (в холод ных зонах дополнительно применяется также слой теплоизолятора из пенобетона); гидроизоляционного слоя из цемента или гидроизола толщиной 0,04—0,05 м; наконец, несущего слон (обычно желе зобетон) толщиной 0,05—0,07 м.
В обсыпных сооружениях, в соответствии с их назначением, поддерживаются с помощью систем отопления, вентиляции и кон диционирования воздуха необходимые температурно-влажностные условия.
Для определения расчетной производительности системы ото пления сооружения и требуемой поверхности нагревательных при боров в отдельных помещениях сооружения необходимо знать мак симальные часовые теплопотери сооружения в целом, а также от дельных его помещений и этажей.
Для того чтобы обеспечить рациональную эксплуатацию систем теплоснабжения сооружения, необходимо построить график годо вого изменения часовых теплопотерь сооружения в целом.
Известно, что общие теплопотери сооружения складываются из основных теплопотерь через необсыпанные и обсыпанные ограж дения (включая пол) и добавочных теплопотерь в результате вет рового воздействия и инфильтрации наружного: воздуха через: ще ли и неплотности ворот или дверей.
11
При этом наибольшее значение имеют потери тепла через об сыпку и пол, а также потери тепла на нагрев инфильтрационного
воздуха.
Величина теплопотерь вследствие инфильтрации воздуха рас считывается по известным формулам, приводимым в технической литературе. Точность этих расчетов зависит от степени точности экспериментальных данных по воздухопроницаемости щелей и не плотностей.
Р и с . 4. Схема обсыпного сооружения
Внастоящее время в практике проектирования для расчета ос новных теплопотерь через обсыпанные ограждения применяется ряд приближенных методов, позволяющих, однако, определять только максимальные часовые теплопотери обсыпных сооружений
вцелом (или отдельных этажей и помещений), но не динамику из менения теплопотерь сооружений в течение года.
Общим недостатком существующих методов расчета макси мальных теплопотерь является допущение, что режим теплообме на между внутренней средой обсыпного сооружения и наружной средой является стационарным.
Вдействительности же для обсыпных сооружений характерен нестационарный режим теплообмена с меняющимися во времени тепловыми потоками. При длительном (несколько лет) процессе
теплообмена значения тепловых потоков соответственных дат двух последних лет стремятся к некоторой постоянной величине, что свидетельствует о наступлении так называемого квазистационарного режима теплообмена.
В существующих методах расчета сделана попытка учесть нестационарность процесса теплообмена путем введения в формулу
12
для определения расчетной температуры наружного воздуха вели чины продолжительности расчетного периода колебаний наружных температур.
Однако для суждения о правомерности такого подхода к реше нию задачи нестационарного теплообмена необходимо сопоставле ние данных, полученных по существующим формулам, с данными, полученными либо из аналитического решения дифференциальных, уравнений теплообмена, либо с помощью экспериментальных ме тодов исследования.
Процесс нестационарного теплообмена в обсыпном сооружении,, схема которого изображена на рис. 4, описывается следующей си стемой уравнений:
д1±_ = а |
( д2Т1 I |
1 |
dTi |
| |
1 |
д* Тi |
||
дг |
1 \ дг2 |
г |
дг |
|
г 2 |
д ф2 |
||
< |
г < |
R2, |
|
|
|
7Г |
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Ri < |
г < |
RCl, |
|
|
|
|
|
|
ЯС2< > - < |
оо , |
|
|
|
|
|
||
дт^ = / д п \ , J_ . _д]\_ |
|
J_ _д*Т^\ . |
||||||
dz |
2 ч дг2 |
г |
дг |
|
г2 |
5 ф2 / ’ |
||
|
Л 0< Г < / ? 1 , |
— < <р< 1C, |
||||||
|
#с3О < ЯС2, я < ? < |
|
; |
|||||
дТ, |
|
|
дТх |
|
|
■< ср •< я; |
||
дг |
\r= R x |
дг |
\r=Ri ’ |
2 |
||||
|
||||||||
дТ, |
= \ |
а г. |
» я |
. |
|
3 тс |
||
|
|
аг |
|
|
•— ; |
|||
1 дг |с2 |
|с2 |
|
|
2 |
||||
|г= Л! |
= Г2 |
— |
|
ф <; и; |
||||
|
|
2 |
|
|
|
|||
|
|
= г 2 |
|
^ |
3 1C |
|
||
|
|
? < |
— ; |
|||||
|
г м1С2 = |
С2 |
|
|
2 |
|
||
дТх |
7С |
= 0,' |
Ri < |
r < R2\ |
||||
д ср |
||||||||
|
|
|
|
|
|
(IU)
(II.2)
(П.З)
(П.4>
(И.5>
(II.6)
(11 -7>
13
дТ2
|
|
д <р |
|
т |
|
|
0 , |
R 0 |
< |
r |
^ |
C |
R |
1 ; |
|
(II 8 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
дТ2 |
|
З г |
= |
|
0 , |
^ 3 |
^ |
Г |
^ |
R - й |
|
(11.9) |
|||
|
|
д ср |
|
|
|
||||||||||||
|
|
■р=-2- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
д Т |
> |
|
з* |
=•= 0, |
|
О |
|
|
< |
° о |
; |
|
(11.10) |
||
|
|
д ср |
|
~2~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Т , (г, |
ср, |
z ) |
[2= 0 = |
Г 2 ( г , |
|
г ) (2 = |
0 = |
Г н ; |
(ИЛИ |
||||||||
|
|
|
д Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(П.12) |
- |
I |
|
" |
L , |
= |
« |
н ( Г н.в - |
7 |
|
’1) |
+ |
? „ |
; |
||||
|
|
|
дп |
|с4 |
|
|
|
|
|
|
|
[с, |
|
|
|
||
- |
К |
|
др |
- |
\ |
= |
|
«Н ( ^ н . в |
— |
т}) |
+ |
q |
n - |
(11.13) |
|||
|
|
|
дп |
|С| |
|
|
|
|
|
|
|с у |
|
|
|
|||
|
дТ, |
|
|
|
— |
а н (7-н.в |
|
^ l ) | |
|
|
4"~ |
Чн< |
|||||
|
|
дг |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
г |
— R i |
|
|
|
|
|
|
|
1г = д 2 |
|
|
|||
|
|
|
|
т: |
|
|
|
г: |
|
Ф» I |
|
|
(11.14) |
||||
|
|
|
|
— |
Ф |
— |
— |
|
“I- |
|
|
||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
S |
дт2 |
|
|
|
а в ( Т в |
|
|
|
|
|
, |
|
||||
|
^2 .. |
|
|
|
|
|
|
Т с , ) . |
|
|
|||||||
|
|
|
дг 1r = R u |
|
|
|
|
|
|
| г = Д „ |
|
||||||
|
|
|
|
|
— |
|
О |
< > ; |
|
|
|
|
|
|
(11.15) |
||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
к |
|
а г , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л |
|
I |
|
|
В |
|
^ 2)1 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
а д |
|
к з |
|
|
|
|
|
к 3 |
|
|
||
|
|
|
|
|
к ^ |
^ |
-------- . |
|
|
|
|
|
(11.16) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналитическое решение такой системы уравнений невозможно |
|||||||||||||||||
ввиду ряда очевидных математических трудностей. |
задачи пред |
||||||||||||||||
Из ряда методов |
приближенного |
решения |
этой |
почтительнее воспользоваться экспериментальными методами ис следования и, в частности, методом гидравлических аналогий, до стоинством которого является наглядность, сравнительная просто та и достаточная точность.
Принципиальная возможность применения метода гидравличе ских аналогий для решения теплотехнических задач основана на аналогии закона Пуазейля для ламинарного течения вязкой жид кости в капиллярной трубке и закона теплопроводности Фурье.
14
Для решения задачи используется гидравлический интегра тор В. С. Лукьянова (ИГ-Л), представляющий собой счетно-ре шающее устройство сеточного типа, дающее численное решение дифференциальных уравнений с частными производными второго порядка параболического типа и некоторых уравнений эллиптиче ского типа при заданных начальных и граничных условиях.
В качестве аналога исследуемого твердого тела служит гид ромодель, представляющая собой сеть гидравлических сопротивле ний с сосудами в узловых точках или без таковых (последнее — при стационарном режиме).
Температурам в исследуемых точках твердого тела t, соответ ствуют в гидромодели напоры воды в сосудах h, термическим сопро-
град-час ,
тивлениям Н -----------------гидравлические сопротивления р мин!см1,.
ккал
теплоемкостям С ккал/град — площади поперечного сечения со судов а> см2.
Наблюдаемый в гидромодели процесс изменения уровней воды во времени т Гидр. (мин) соответствует процессу изменения темпера тур в рассматриваемой области тела т Тепл. (час).
Принципиальной особенностью гидромодели (как и других ана логовых устройств для решения задач методом сеток) является за мена непрерывного поля дискретными значениями, сосредоточен ными в узлах сети гидромодели.
Поэтому для моделирования теплового процесса на гидромоде ли исследуемое тело необходимо разбить на элементы (блоки) с тем, чтобы также перейти от поля к тепловой сети с сосредоточен ными параметрами.
Соответствие во |
времени |
исследуемого |
теплового |
процесса и |
|
гидравлического процесса определяется м а с ш т а б о м |
в р е м е н и |
||||
т-г |
*тепл |
_ ____CR |
тсmR |
час |
(11.17) |
|
Тгидр |
ШР |
|
мин |
|
Соотношения, определяющие соответствие между температурой и напором (mt), термическими и гидравлическими сопротивления ми (mR), теплоемкостями и площадями поперечных сечений гид
равлических емкостей (тс) и называемые соответственно мас штабами температур, сопротивлений и емкостей, задаются с уче том удобства и требуемой точности решения задачи и в соответст вии с техническими возможностями имеющегося гидравлического интегратора.
Основной задачей исследования нестационарного процесса теп лообмена в данном конкретном обсыпном сооружении методом гидравлических аналогий является определение динамики измене ния теплопотерь сооружения в целом и отдельных его этажей или помещений.
Для решения вопроса о возможности конденсации водяных па ров из внутреннего воздуха в различные сезоны года необходимо
15
также найти динамику изменения температур внутренних поверх ностей ограждающих конструкций в характерных точках.
Примем, например, в качестве объекта исследования наиболее распространенное и наиболее сложное по форме двухэтажное ароч ное сооружение из сборных арочных панелей с прямоугольными вставками по типовому проекту (альбом 62-КС-107), расположен ное в районе гор. Уссурийск Приморского края.
Р и с. 5. Поперечный разрез сооружения
Поперечный разрез сооружения представлен на рис. 5. Состав слоев обсыпки и их характеристика представлены в табл. 4.
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
4 |
|
|
|
Теплофизические параметры |
||
№ |
Наименование слоев |
Толщина, |
X |
С |
т |
слоев |
|
м |
ккал |
ккал |
кг |
|
|
|
м-час-град |
кг • град |
ж3 |
1 |
Грунт обсыпки ............................ |
0,34 |
1,7 |
0,2 |
1670 |
2 |
Дренажный (песок) |
(в замке) |
1,4 |
0,24 |
1750 |
0,40 |
|||||
3 |
Изоляционный (кирпич) |
0,06 |
0,7 |
0,21 |
1800 |
4 |
Несущая конструкция (желе |
0,05 |
1,7 |
0,2 |
2500 |
|
зобетон) ................................... |
16