ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 06.04.2024
Просмотров: 50
Скачиваний: 0
ждается выделением тепла на сопротивлении перехода. Нагрев полупроводника вызывает появление добавочных носителей тока, в связи с чем повышается температура перехода. Если во внешней цепи нет ограничивающего сопро тивления, при возрастании тока может прои зойти необратимый пробой, который нарушит структуру перехода. Сопротивление запертого перехода весьма велико. В схеме с общим эмиттером через открытый коллектор прохо дит ток, в десятки раз превышающий величину входного тока базы. Поэтому рассеяние мощ ности на коллекторе играет решающую роль в общем балансе рассеиваемой на триоде мощ ности.
Зависимость коэффициента а от 'темпера туры довольно сложная. Увеличение скорости диффузии обусловливает рост коэффициента а, а снижение эффективности эмиттера за счет роста ' проводимости базы снижает зна чение ос. Если проводимость в базе и эмит тере изменяется одинаково, например в выра щенной структуре, где NA^ N D^ значение а в некоторых пределах зависит только от теп ловой скорости диффузии носителей в базе D§.
Влияние температуры на коэффициент В значительно сильнее, чем на коэффициент а. Это объясняется характером соотношения ко эффициентов В и а.
С максимальной температурой, при кото рой может работать, т. е. усиливать сигнал ПТ, связана и максимальная мощность рас сеяния Рмакс. Чем массивней корпус, тем больше его поверхность и меньше перегрева ется ПТ, Однако при повышении температуры
28
среды теплоотдача ухудшается. Если предста вить перепад температуры как перепад напря жения, а поток мощности как ток (рис. 7), за висимость этих величин будет:
T „ - T K= P R Tt;
Тк — Тс = PRT;,
Tn- T c ^ P ( R Tl + RT2),
где RT — тепловое сопротивление,, град/вт-,
Р— мощность, вт.
Вэтих уравнениях допустимая температу ра перехода (коллектора) связана с допусти мой мощностью рассеяния таким соотноше нием:
Ап.ДОП |
g |
|
где Т — температура |
корпуса |
либо окружаю |
щей среды; R t — R t i , и л и R t = |
R T2. |
Триоды серии П201 — П203, имеющие кор пус с радиатором, работая в качестве усили телей мощности звуковой частоты или пре образователей тока, рассеивают мощность до
10 вт, а серии П207—П208А— до 100 вт.
В ы с о к о ч а с т о т н ы е с в о й с т в а п л о с к о с т н ы х т р а н з и с т о р о в . В гене рирующих, усилительных и импульсных схе мах высокочастотные свойства ПТ опреде ляются в основном четырьмя факторами: пре дельной частотой усиления по току, усилением по току и по мощности, предельной мощ ностью рассеяния. Эти величины неразрывно связаны друг с другом и ни одна из них не может быть выбрана произвольно.
29
Предельной частотой усиления по току fa называется частота, при которой коэффициент
1 |
где |
ао— низкочастотное значе- |
а = -------ап. |
||
ние а.V 2 |
|
усиления по току от частоты |
Зависимость |
Рис. |
7. |
Эквивалентная |
Рис, |
8, |
Схема |
плоскостного |
|||
схема |
распределения те |
||||||||
|
|
триода. |
|||||||
пловых |
потоков в трио |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
де: |
мощности |
|
|
|
|
|
|
Р — генератор |
|
|
|
|
|
||||
(коллекторный |
переход)^ |
f достаточно точно опи |
|||||||
R Tj |
тепловое |
сопротивле |
|||||||
ние переход-корпус; R Ti— |
сывается формулой |
||||||||
тепловое |
сопротивление кор |
||||||||
пус-среда; Тп, Тѵ и 7С— |
|
|
|
|
|
||||
температура соответственно |
|
а |
= |
|
••(6) |
||||
перехода, |
корпуса и среды. |
|
|
Я |
+ |
( Ш 2 |
|||
|
|
|
|
|
|
||||
Для |
триода, |
конструкция |
которого |
показана |
на рис. 8, предельную частоту fa и усиление по мощности К можно рассчитать по фор мулам
|
1.2Щ |
(7) |
|
f a ~ |
71W2 |
||
|
|||
К = А |
1 |
|
|
|
( ) |
||
|
|
8 |
30
Здесь А — постоянный коэффициент; S n—пло щадь перехода, S n— hd, где h — высота кри сталла; d — протяженность перехода.
Чем выше средняя скорость диффузии ды рок при данной температуре и, следовательно, выше статистическая величина Dб, тем скорее все дырки, избежавшие рекомбинации, достиг нув коллектора, вольются в коллекторный ток, тем круче передний фронт выходного импуль са. Чем меньше скорость дырок, тем дольше движутся они в базе, тем положе передний фронт выходного импульса. Время прохожде ния неосновных носителей (время пролета ?пр) от эмиттера к коллектору обратно пропор ционально ширине базы. Если время пролета ненамного меньше длительности импульсов и интервалов между ними, то часть инжектиро ванных дырок не будет достигать коллектор ного перехода.
В момент, соответствующий окончанию сиг нала на входе, основная часть дырок будет в пути и амплитуда тока на коллекторе не до стигнет значения аоА/э. Между тем, при U3—О прекратится движение носителей к коллекто ру. Значительная часть носителей будет ре комбинировать, а коллекторный* ток начнет уменьшаться; при этом будет формироваться задний фронт выходного импульса. Таким об разом, передний и задний фронты перекроются, импульс по амплитуде уменьшится, в свя зи с чем ухудшатся усилительные свойства ПТ. Уменьшение импульса по амплитуде с ро стом f вызывает на высоких частотах резкое снижение коэффициента ос.
31
Модуль а в уравнении (6) показывает, что описанная зависимость относится только к аб солютной величине коэффициента передачи. Отставание тока коллектора от тока эмиттера за счет конечного времени пролета означает сдвиг токов по фазе. Очевидно, среднее стати стическое время пролета определяет предель ную частоту fa. Формула (7) выведена с уче том только эффективности переноса носите
лей; величина ле2 = tnp.
ZU б
Поиски путей повышения предельной ча стоты усиления привели к созданию дрейфово го триода. В дрейфовом ПТ постепенное изме нение концентрации примеси от эмиттера к коллектору, т. е. перепад концентраций носи телей, приводит к возникновению в базе сла бого электрического поля Ет. Неосновные но сители не только не диффундируют, но и дрей фуют в поле базы. Средняя скорость дрейфа определяется выражением і>др=р,р.ЕэК, а ско
рость диффузии Одиф = Dp |
(для одно |
мерного случая). Сравнение этих скоростей показывает, что равенство г>др= о ДИф наступа ет тогда, когда £ Эк=100 в/см. Теоретически значение Um= E BKw в германии может дости гать 0,36, а в кремнии 0,66 в. Если w а* 1 мкм (обычно для дрейфовых ПТ), то для германия максимальное значение Еэк^ЗбОО в/см, а для кремния ^ = 6 6 0 0 в/см. Такие большие поля были бы ненамного меньше полей перехода. Это в принципе изменило бы работу транзи сторов. В реальных ПТ хотя Евк составляет
32
всего несколько cot вольт насантиметр, Эдр^Однф-
В неоднородной базе электрическое поле изменяет градиент концентрации носителей. Дырки оттягиваются полем, спад концентра ции у эмиттера менее крутой, чем в однород
ной базе, и |
\ d x / № |
\Д г/Д иФ |
Хотя это |
|
|
снижает среднюю скорость оДИф, однако диф фузия продолжает играть немаловажную роль в механизме переноса носителей. Предельная частота по коэффициенту ß для р-п-р триода представлена двумя составляющими:
1.2\Рр |
'qE3Kw \ |
2 |
з |
||
h = то2 |
1 ф 0,85 , 2kT 1 |
(9) |
Если ОдрЗ>цДиф, то первым слагаемым можно пренебречь. Наличие неоднородной базы обя зательно для большинства конструкций высо кочастотных ПТ. При этом даже неоднород ную базу стремятся сделать как можно более узкой. При уменьшении w объемное сопротив ление базы Го.б и рассеиваемая на нем мощ ность входного сигнала увеличиваются. Эго отрицательно влияет на усиление тока по мощности.
Формула (8) справедлива для расчета при низких частотах, когда а — ao=const (ао вхо дит в выражение, определяющее постоянный коэффициент А). Для простоты в формуле не учтена зависимость К от рабочего напряже ния на коллекторе. Максимальное усиление по
МОЩНОСТИ При 0,1 fa < f< 2 fa ДЛЯ ДИффуЗИОН-
ного р-п-р или п-р-п триода будет
3—273 |
33 |
где Ск — емкость коллектора, пф.
Наибольшее влияние на частотные свойст ва транзисторов оказывает зарядная емкость Лоллектора С кзар (обычно С к.зар — 10 пф). Иногда влияние этой емкости сказывается на частотах порядка 1 Мгц. Для ее уменьшения сокращают площадь коллекторного перехода SK. Наименьшая емкость получена у поверх ностно-барьерных, микросплавных транзисто ров и в новейших конструкциях дрейфовых триодов.
Для хорошей работы транзистора на вы соких частотах показательна его максималь ная частота генерации /макс, определяемая как частота, при которой усиление по мощности становится равным единице. Это наиболее удачная характеристика, содержащая все ос новные параметры транзистора, так как во всех схемах важна мощность выходного сиг нала.
В схеме с общим эмиттером
где /а — предельная частота усиления, Мгц. Выражение под корнем называется фактором качества М. Оно довольно полно характери зует усилительные свойства транзистора и мо жет быть представлено в другой форме:
к ,м а к с
* WK
34