Файл: Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области.pdf

На основании выполненного большого объема иссле­ дований по определению начального просадочного дав­ ления для сокращения лабораторных работ можно реко­ мендовать величины Ропр различных литологических типов грунтов по региону следующие: для суглинков —

легких 0,5 — 1,0 кг/см2 ; средних 1,25—1,75 кг/см2 ; тяжелых 2,0 — 2,5 кг/см2 .

Результаты определения начального давления пред­ ставлены на графике b„p = f(P) (рис. 18), на кото­ ром по оси ординат отсекается величина относительной просадочности, равная 1%, а на оси абсцисс соответст­ вующее ей начальное просадочное давление.

70

В настоящее время при проектировании и строитель­ стве зданий и сооружений все шире используется на­ чальное просадочное давление.

Следует заметить, что экспериментальные исследова­ ния и практика строительства показывают, что при сум­

большем суммарном давлении — при замачивании по­ лучаются значительные просадки грунта. Это положение имеет важное значение для практики проектирования и строительства на грунтах I типа просадочности. Так, уменьшение расчетных нагрузок под фундаментами до величины меньше начального давления может быть ис­

ренных фундаментов, грунтовых подушек, подушек из силикатированного грунта и др. Необходимо, чтобы проектирование осуществлялось с учетом начального просадочного давления грунтов при обязательном соб­ людении условия — Pz+P6<Pon p по подошве по душек.

Как следует из вышеизложенного, использование на­ чального просадочного давления при разработке раз­ личных мероприятий по подготовке просадочных осно­ ваний I типа в пределах активной зоны позволяет умень­ шить ее размеры по сравнению с рекомендуемыми в по­ собии СНиПа; последнее дает возможность применения более эффективных и экономичных вариантов при про­ ектировании.

§ 7. ДЕФОРМАЦИИ З Д А Н И И НА ЛЕССОВЫХ ГРУНТАХ

При изучении причин деформаций зданий на лессо­ вых просадочных грунтах выявлено, что ими являются: низкий*уровень инженерно-геологических изысканий, не­ качественное проведение работ нулевого цикла (дли­ тельное стояние открытых котлованов с замачиванием, промораживание основания, неправильная засыпка и уплотнение пазух фундаментов) и ряд других наруше­ ний, связанных с отступлением от норм производства ра­ бот ira просадочных грунтах; кроме того, неправильная

71.

Причиной деформаций явилось и то, что в пределах одного здания величины средних давлений под фунда­ ментами стен неодинаковы, вследствие чего нарушается принцип работы «основание здание». Величины осад­ ки и просадки под фундаментами в пределах одного здания различны. Этим объясняется, что, как правило, трещины имеются в пересечениях продольных и попереч­ ных стен.

При анализе собранных материалов отмечается, чго большое значение имеет заглубление фундаментов. Так, при прочих равных условиях чаще деформируются зда­ ния, имеющие небольшое заглубление, ибо замачивание верхних слоев грунта атмосферными водами происходит обязательно. Деформации зданий зависят от несущей способности оснований, которая связана с изменением природной влажности грунтов, влажность же грунтов не остается в период эксплуатации постоянной.

Нами исследовалось изменение влажности под де­ формированными зданиями (табл. 11) через несколько лет после строительства. Резкое повышение влажности наблюдается в верхней зоне, на глубине 5—б м она сравнивается с первоначальной. Максимальное увеличе­ ние влажности наблюдается в наиболее напряженной зоне под подошвой фундаментов.

Большое влияние оказывают и сезонные температур-

74

ные колебания В жаркое летнее время при относитель­ ной влажности воздуха 30% происходит интенсивное ис­ парение влаги из грунтов, которые растрескиваются до глубины 2—3 м, отмечается усадка. При увлажнении же резко уменьшается несущая способность основания и здание деформируется.

Деформации оснований носят провальный характер или замедленный, протекающий в течение нескольких лет. Так, при аварийном локальном замачивании грун­ тов I I типа просадочности, служивших основанием зда­ ния клуба в поселке Ики-Бурул, произошел интенсивный разрыв стен здания, причем в уровне карниза раскрытие трещин достигло 8 см; на столько же угловая часть зда­ ния вышла из плоскости стены. После ликвидации зама­

ми здание интерната на 80 мест постепенно деформиро­ валось. В течение двух лет торцовая стена отклонялась от первоначального положения, после чего ее крен в уровне карниза составил 16,5 см, и произошла просадка грунтов на 16 см.

Монолитный железобетонный на прочной полутора­ метровой подготовке напорный резервуар в г. Элисте, построенный на грунтах К типа просадочности, получил многочисленные трещины аварийного характера. Утечка воды происходила через дренажные колодца в течение нескольких лет, столько же продолжались деформации. В настоящее время резервуар не эксплуатируется, а для восстановления его требуются значительные затраты средств. Как уже отмечалось, в грунтовых условиях I I типа даже при всех выполненных водозащитных и кон­ структивных мероприятиях здания все-таки при интен­ сивном замачивании деформируются.

Различный характер проявления деформаций наблю­ дается в постройках различных конструктивных схем. У зданий с неполым каркасом и крупнопанельных дефор­ мации протекают значительно быстрее, чем у зданий с продольными несущими стенами, т. е. зданий гибких конструктивных схем. Установлено, что в случае просад­ ки под действием собственного веса грунта, деформации любых конструкций, расположенных в зоне просадки, опасны для их статической устойчивости. Поэтому про-

75