Файл: Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области.pdf

но длина их должна назначаться, исходя из изменения влажности. Выбор же вполне конкретного метода фун­ дирования, подготовки основания должен основываться па технико-экономическом анализе проектных решении.

Забивные сваи. Короткие (4—8 м) забивные железо­ бетонные сваи в условиях лессовых просадочных грун­ тов региона применяются уже несколько лет. Внедрению этих фундаментов предшествовали натурные исследова­ ния их работы на экспериментальных и строительных площадках. При этом изучались: а) несущая способ­ ность свай в грунтах естественного залегания и замочен­ ных при условии неполной прорезки ими просадочной толщи; б) сопоставлялась несущая способность свай по данным динамических, статических испытаний, стати­ ческого зондирования; в) исследовался характер и раз­ меры уплотненной зоны грунта, образующейся в основа­ нии сваи при ее забивке.

Площадки сложены лессовыми просадочными грун­ тами I типа, представленными легкими и средними по составу, эолово-делювиального происхождения, просадочные свойства их прослеживаются до 8—9 м (табл. 12).

Для исследования применялись одиночные забивные призматические сваи сечением 30X30 см, длиной от 3 до 7 м. Сваи забирались дизель-молотами С-995 и С-996. При динамических испытаниях фиксировалось количест­ во ударов на 1 м погружения, проводились замеры от­ казов на последнем метре. Запись велась отказомером экранного типа. На основании замеров строились графи­ ки зависимости погружения свай от количества ударов

измерение осадок свай производилось прогибомерами системы Аистова. По результатам статических испыта­ ний строились графики зависимости осадок свай от на­

87

где q — удельное сопротивление грунта погружению конуса в кг/см2 ;

QT — общее сопротивление грунта по боковой по­ верхности в т;

Исв— периметр сваи в см; Из — периметр трубы зонда в см;

Р"б-- нормативное сопротивление грунта по боко­ вой поверхности в кг/см2 .

При анализе зависимости изменения количества уда­ ров от глубины забивки (рис. 22) отмечается общее уве­ личение количества ударов с глубиной забивки свай; ли­ нии среднеарифметических значений количества ударов на каждые полметра погружения постоянно поднимают­ ся, что указывает на увеличение несущей способности свай. Отмечается, что для отличных друг от друга грун­ тов по физико-механическим данным требуется различ­ ное количество ударов на 1 м погружения. Так, в более влажных грунтах требуется меньшее количество ударов, чем в менее влажных. В летнее время верхние слои грун­ тов характеризуются очень низкой влажностью и, следо­ вательно, обладают высокими прочностными свойства­ ми. Поэтому на первые метры погружения требуется большое количество ударов. Вот почему необходимо бу­ рение лидер-скважин.

При анализе полученных значений несущей способ­ ности по данным забивки (рис. 23) обращает внимание большой разброс величин, хотя сваи погружались в пре­ делах небольших участков и в однородные грунты. При сопоставлении .значений несушей способности по данным забивки, полученных при статических испытаниях в грунтах естественного залегания, видно, что эти величи­ ны близки друг к другу (табл. 13). Но в то же время отмечается, что несущая способность свай по данным забивки, по сравнению с полученной расчетом по «Руко­ водству...» (37) при коэффициентах условий работы на случай невозможного замачивания грунтов выше на 1,36—1,19.

Анализ результатов статических испытаний свай в грунтах естественного залегания и в условиях замачи­ вания говорит о том, что во втором случае несущая спо­ собность 'ниже на 20—50°/о, то есть в среднем на 30%.

По данным статического зондирования несущая спо­ собность свай №№ 4, 4а, 5 и 5а в грунтах естественного

95