Файл: Фомичева Р.Ф. Условия строительства на лессовых просадочных грунтах Калмыкии и восточной части Ростовской области.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 91
Скачиваний: 0
Как уже отмечалось, район исследований характери
зуется широко развитым сельскохозяйственным |
строи |
тельством. Здания I I I — I V классов (кошары, |
теплица, |
зернохранилища, овощехранилища и т. п.) строятся без
специальной подготовки просадочных |
оснований. |
|||
В этом случае |
нормативные давления на |
основания |
||
R H назначаются согласно таблицы |
13 СНиП |
П-Б.1-62, |
||
составленной для |
глинистых |
непросадочных |
грунтов |
|
различного генезиса. При этом не учитываются |
специфи |
|||
ческие особенности |
лессовых |
грунтов |
в условиях зама |
|
чивания уменьшать |
свои прочностные |
показатели. |
Для лессовых грунтов региона показательна в боль шинстве случаев низкая природная влажность (8—12% ) и соответственно высокие параметры сопротивленнл сдвигу, что приводит при проектировании к использова нию завышенных величин нормативных давлений на ос нования. Или, как рекомендует СНиП, при использова
нии О |
и |
в водонасыщеином |
состоянии (G>0,8) по |
|||||
лучать |
весьма заниженные |
величины |
|
|
||||
Предлагаемые |
табулированные |
значения С н |
и |
|||||
лессовых |
грунтов |
региона |
позволят |
избежать |
крайнос |
|||
тей при выборе расчетных |
параметров грунта |
с |
малой |
|||||
степенью |
влажности и полном |
водонасыщении |
|
и даст |
возможность выбирать их наиболее оптимальные вели чины при соответствующих степенях влажности каждой литологической разновидности грунтов.
Это значительно сократит производство лаборатор ных испытаний при изысканиях на всех стадиях проекти рования, что приведет к снижению стоимости строитель ства в целом.
Как уже отмечалось выше, на величину сопротивле ния сдвигу оказывают также влияние и показатели плас тичности.
Четкая зависимость удельного сцепления грунта про является в зависимости от его литологического состава. На графике (рис. 7) показано закономерное увеличение сцепления с увеличением числа пластичности грунта.
При твердой и полутвердой консистенции суглинков:
для легких (Wn = 7 |
— 10%) С = 0,35—0,5 кг/см2 ; |
||
для |
средних |
(Wn = |
11 — 13%) С = 0,4—0,6 кг/см2 ; |
для |
тяжелых |
(Wn = |
14—18%) С =0,7—0.8 кг/см2 . |
При пластичной и |
текуче-пластичной консистенции |
3 Р. Ф. Фомичева, В. М. Илишкина |
33 |
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
0.3— 0,4 |
С |
0,99 |
0,85 |
0,73 |
0,63 |
0,54 |
0,47 |
||
|
|
? |
25,1 |
24,7 |
24,4 |
24,0 |
23,7 |
23,4 |
|
|
|
Е |
315 |
280 |
245 |
210 |
175 |
140 |
|
0,4 — 0,5 |
С |
0,66 |
0,55 |
0,48 |
0,42 |
0,34 |
0,31 |
||
|
|
'С |
23,6 |
23,3 |
23,0 |
22,7 |
22,4 |
2 2 1 |
|
|
|
Y |
235 |
2,10 |
185 |
160 |
136 |
110 |
|
|
|
Е |
|||||||
0 , 5 - 0,6 |
|
0,44 |
0,38 |
0,32 |
0,28 |
0,24 |
0,21 |
||
|
|
? |
22,2 |
2,2,0 |
21,7 |
21,4 |
21,2 |
20,9 |
|
|
|
Е |
172 |
155 |
137 |
120 |
102 |
85 |
|
0 , 6 - •0,7 |
С |
0,29 |
0,25 |
0,22 |
0,19 |
0,16 |
0,14 |
||
|
|
? |
20,9 |
20,6 |
20,4 |
20,2 |
20,0 |
19,7 |
|
|
|
Е |
120 |
110 |
100 |
90 |
80 |
70 |
|
0 , 7 - 0,8 |
С |
0,20 |
0,17 |
0,14 |
0,12 |
0,11 |
0,09 |
||
|
|
? |
19,5 |
19,3 |
19,1 |
18,9 |
18,7 |
18,5 |
|
|
|
Е |
95 |
85 |
75 |
|
70 |
65 |
60 |
|
|
|
|
С р е д н и е |
|
|
|
|
|
0 , 2 - |
0,3 |
С |
2.30 |
1,97 |
1,89 |
1,47 |
1,26 |
1,09 |
|
|
|
|
25,7 |
25,3 |
24,9 |
24,5 |
24,1 |
23,7 |
|
|
|
Е |
495 |
450 |
405 |
360 |
315 |
270 |
|
0 , 3 - |
0,4 |
С |
1,54 |
1,32 |
1,14 |
0,99 |
0,85 |
0,72 |
|
|
|
? |
24,4 |
24,0 |
23,7 |
23,4 |
23,0 |
22,7 |
|
|
|
Е |
350 |
315 |
280 |
245 |
. 210 |
175 |
|
0 , 4 - -0.5 |
С |
1,03 |
0,88 |
0,76 |
0,66 |
0,57 |
0,49 |
||
|
|
? |
23,0 |
22,7 |
22,4 |
22,1 |
21,8 |
21,5 |
|
|
|
Е |
260 |
236 |
210 |
185 |
160 |
135 |
|
0 , 5 - -0,6 |
С |
0,69 |
0,59 |
0.51 |
0,44 |
0,38 |
0,33 |
||
|
|
9 |
21,7 |
2/1,4 |
21,2 |
21,0 |
20,6 |
20,4 |
|
|
|
Е |
180 |
165 |
150 |
135 |
120 |
105 |
|
0 , 6 - -0,7 |
С |
0,46 |
0,40 |
0,34 |
0,29 |
0,25 |
0,22 |
||
|
|
<Р |
20,4 |
20,2 |
20 |
0 |
19.7 |
19,5 |
19.2 |
|
|
Е |
130 |
120 |
110 |
100 |
90 |
80 |
|
0 , 7 - |
0,8 |
С |
0,30 |
0,26 |
0,20 |
0,19 |
0,17 |
0,15 |
|
|
|
<Р |
19,1 |
18,9 |
18,7 |
18,5 |
18,3 |
18,1 |
|
|
|
Е |
102 |
95 |
87 |
|
80 |
72 |
65 |
35
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
0,8- - 0 , 9 |
С |
0,21 |
0,18 |
0,15 |
О Д З |
0,11 |
0,10 |
|
ce |
17,7 |
17,6 |
17,5 |
17,3 |
17,2 |
17,1 |
|
i |
70 |
65 |
60 |
55 |
50 |
45 |
|
Е |
||||||
|
|
|
Т я ж е л ы е |
|
|
|
|
0,3- - 0 , 4 |
С |
1,80 |
1,55 |
11,33 |
1,15 |
0,99 |
0,86 |
|
? |
'23,7 |
23,3 |
23,0 |
22,7 |
22,4 |
22,1 |
|
É |
460 |
420 |
380 |
340 |
300 |
260 |
0,4- - 0 , 5 . |
С |
1,21 |
1,03 |
0,89 |
0,77 |
0,66 |
0,57 |
|
? |
2:2,4 |
22,1 |
21,8 |
21,5 |
•21,2 |
20,9 |
|
Е |
325 |
300 |
275 |
260 |
22/5 |
200 |
0,5- - 0 . 6 |
С |
0,91 |
0,70 |
0,60 |
0,52 |
0,44 |
0,38 |
|
|
21,2 |
20,9 |
20,6 |
20,4 |
20,2 |
20,0 |
|
Е |
240 |
220 |
200 |
180 |
160 |
140 |
0,6- - 0 , 7 |
С |
0,54 |
0,46 |
0,40 |
0,35 |
0,30 |
0,26 |
|
? |
19,9 |
19,7 |
19,5 |
19,3 |
19,1 |
18,9 |
|
Е |
175 |
160 |
145 |
130 |
115 |
100 |
0,7- - 0 , 8 |
С |
0,36 |
0,31 |
0,27 |
0,23 |
0,20 |
0,17 |
|
? |
18,7 |
18,5 |
18,3 |
18,1 |
17,9 |
17,7 |
|
Е |
130 |
120 |
110 |
100 |
90 |
80 |
0,8 - 0 , 9 |
С |
0,24 |
0,21 |
0,18 |
0,15 |
0,13 |
0,12 |
|
9 |
17,5 |
17,3 |
17,1 |
17,0 |
16,9 |
16,7 |
|
Е |
93 |
85 |
78 |
70 |
63 |
55 |
0,9- - 1 , 0 |
С |
0,16 |
0,14 |
ОД 2 |
0,10 |
0,09 |
0,08 |
|
? |
16,2 |
16,1 |
16,0 |
15,9 |
15,8 |
15,7 |
|
Е |
75 |
70 |
65 |
60 |
55 |
50 |
§ 5 Д Е Ф О Р М А Ц И О Н Н Ы Е Х А Р А К Т Е Р И С Т И К И
ЛЕССОВЫХ ГРУНТОВ
При воздействии на грунты внешней нагрузки меха нические свойства их проявляются в сопротивлении сжатию и сдвигу. Внешняя нагрузка, приложенная к массиву грунта, вызывает его уплотнение, при этом про исходит уменьшение пористости и увеличение объемного веса. Это свойство является особенностью грунтов как рыхлых пород {дисперсных тел), в которых твердые
36
минеральные частицы занимают не весь объем, т. е. грун ты всегда обладают большей или меньшей пористостью.
При расчете по второму предельному состоянию (по деформациям) надо знать расчетные характеристики сжимаемости грунтов, необходимые при определении ожидаемых осадок фундаментов.
Показатели сжимаемости — коэффициент уплотне ния и модуль деформации — определяются на основе испытаний грунтов в полевых и лабораторных условиях. При этом устанавливается зависимость изменения по ристости от давления.
Наиболее достоверными считаются зависимости, по лученные на основе полевых испытаний грунтов штам пами. Однако сложность, трудоемкость и длительность этих испытаний ограничивают их широкое применение в инженерно-геологических изысканиях. Поэтому наиболь шее распространение получил лабораторный метод в компрессионных приборах (одометрах), в которых грунт испытывается в условиях невозможности бокового расширения, где деформация сдвига в грунте исключает ся, или в стабилометрах, где, кроме компрессионной за висимости, фиксируется также коэффициент бокового давления.
Известно, что условия компрессионных испытаний полностью не моделируют сжатия грунта в основании сооружений. Однако компрессионные кривые представ ляют весьма важные характеристики свойств грунта, позволяющие ориентироваться в величине ожидаемых осадок.
Как показали исследования, модули деформации, оп ределенные по результатам лабораторных испытаний грунтов в компрессионных приборах, получаются ниже модулей,-установленных на основе полевых испытаний штампа или по данным замеров фактических' осадок фундаментов.
Сравнение значений модулей деформаций грунтов Еп, полученных при изучении их сжимаемости под опыт ными фундаментами, с модулями деформаций, опреде ленными по данным лабораторных исследований, пока зало, что фактическая величина модулей деформации грунтов (Еп) превышает лабораторные их значения (Ел) в 1,6—3,3 раза.
На расхождение величин полевых й компрессионных
37
модулей деформации указывали также И. А. Агишев, В. Е. Воляник, В. А. Зурнаджи, О. И. Игнатова, Н. И. Ловыгин, Н. А. Цытович, Г. И. Швецов и другие исследо ватели.
Для приведения в соответствие лабораторные и поле вые эксперименты большинство авторов рекомендуют путем сопоставления результатов, полученных по поле вым испытаниям, устанавливать корректировочные коэф фициенты к модулям деформации, вычисленным на ос нове лабораторных опытов в компрессионных приборах по формуле ( 8 ) .
Так, И. А. Агишевым исследована зависимость Еп от коэффициента пористости (~) глинистых грунтов
пластичной консистенции и рекомендован коэффициент
m= ^ 2 - , равный 2 и более. Ел
Н.И. Ловыгин установил для лессовидных суглинков
г.Минска переходный коэффициент от полевых испыта
ний к лабораторным, равный 1,5 (Еп = 1,5 Ел).
В.А. Зурнаджи на основании проведенных исследо ваний приводит график m = f(£), по которому можно корректировать величины Ел, полученные методом ком прессионных испытаний, и приближать их к действитель ным значениям.
В.Е. Воляник для грунтов Северного Кавказа при
водит расхождение полевых и компрессионных модулей
впределах 1,4—2,0 раза.
Н.А. Цытович, наблюдая фактические осадки фун даментов сооружений на сильно сжимаемых грунтах, показывает, что коэффициент m для таких грунтов бли зок к единице.
Г. И. Швецов для грунтов района Новосибирска ре комендует величину корректирующего коэффициента
—15 |
= 1,15 + |
1,25 |
Ел |
|
|
О. И. Игнатовой установлены |
величины |
коэффициен |
тов перехода m для четвертичных супесей, суглинков и глин аллювиальных, делювиальных, озерных и озерно-
аллювиальных отложений, |
имеющих консистенцию |
В > 0 при степени влажности |
G > 0 , 7 . |
В зависимости от коэффициента пористости грунтов
38