Файл: Кутузов Б.Н. Взрывное и механическое разрушение горных пород учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 188
Скачиваний: 5
залегании пластов, заряжание скважин производится рассредоточен ными зарядами ВВ, подсоединенными к ДШ, проложенному по всей длине скважины. Скважины с зарядами часто заполняют водой. Достоинство метода заключается в хорошем дроблении угля и не значительном пылеобразовании при отбойке.
Отбойка руды. В настоящее время подземная разработка место рождений полезных ископаемых производится в основном с отбой кой руды взрывным способом. Трудоемкость отбойки достигает 40— 50% общей трудоемкости очистной выемки.
Отличительными особенностями ведения буровзрывных работ в подземных условиях являются: разнообразие горно-геологических условий залегания и способов разработки рудных тел; неразрывная связь буровзрывных работ с технологией отработки месторождения и с применяемым горным оборудованием; разнообразие методов веде ния буровзрывных работ; изменение физико-механических свойств горных пород в зависимости от глубины залегания; необходимость проектирования буровзрывных работ с учетом поддержания или обрушения налегающих пород при минимально возможных потерях и разубоживании горной масссы.
По условиям залегания, разработки рудных тел и способам веде ния буровзрывных работ месторождения могут быть разделены на следующие группы: рудные тела, отрабатываемые камерными система ми разработки с отбойкой скважинными зарядами; то же, с минными зарядами; мощные пологие месторождения, разрабатываемые шнуро выми зарядами (с применением самоходного оборудования); маломощ ные жильные и пластовые месторождения, отрабатываемые шпуро выми зарядами; месторождения со специфическими условиями веде ния буровзрывных работ.
Отбойка руды скважинными зарядами диаметром 40—190 мм. При менение зарядов увеличенного диаметра наиболее перспективно при разработке мощных месторождений крепких руд с применением боль шегрузного погрузочно-доставочного оборудования и большим раз мером кондиционного куска (свыше 0,7 м). Отбойка руды зарядами увеличенного диаметра успешно применяется на Тырныаузском, Лениногорском, Зыряновском и на других месторождениях. Примене ние зарядов уменьшенного диаметра целесообразно при разработке месторождений средней мощности системами разработки с поэтажной выемкой при небольшом размере кондиционного куска (0,4—0,5 м). Этот способ отбойки широко применяется в Швеции (рудники «Кируна», «Мальмбержет») и в Канаде (рудник «Флин-Флон»).
Различают |
параллельное, веерное, ярусное и пучковое (рис. 107) |
|
расположения |
скважинных |
зарядов в объеме отбиваемой руды. |
П а р а л л е л ь н ы е |
скважины применяют при низкой стои |
мости подготовительно-нарезных работ, высоких требованиях к ка честву отбитой горной массы, необходимости четкого оконтуривания массива, высокой стоимости бурения скважин.
Наиболее распространено в е е р н о е расположение |
скважин. |
По сравнению с параллельными скважинами эта схема |
характери- |
зуется некоторым снижением выхода руды с і м скважины, увеличе нием расхода ВВ на отбойку и большим выходом негабарита. Од нако затраты на подготовку и нарезку блока или камеры, а также на операции по перестановке и транспортированию бурового обору дования значительно ниже, чем при параллельном расположении.
ч |
6 |
Рис. 107. Расположение скважинных зарядов:
а — параллельное; б — веерное; в — ярусное; г — пуч ковое; 1 — скважины; 2 — отбитая руда; з — буровые орты
Я р у с н о е расположение скважин характеризуется значитель ным выходом негабарита, в связи с чем оно не получило широкого распространения. Обычно эта схема расположения зарядов при меняется при выемке трещиноватых, хорошо дробимых руд, при ис пользовании тяжелых буровых машин с минимальным числом их перестановок и при высокой стоимости подготовительно-нарезных работ.
П у ч к о в о е расположение скважин предпочтительно при при менении многошпиндельных буровых агрегатов, позволяющих сни зить трудоемкость бурения. Кроме того, эта схема расположения позволяет сконцентрировать энергию разрушения в отдельных
12* |
179 |
участках отбиваемого массива, что в ряде случаев улучшает качество его дробления.
По направлению действия взрыва в пространстве различают от
бойку руды г о р и з о н т а л ь н ы м и , |
в е р т и к а л ь н ы м и , |
|||
н а к л о н н ы м и |
|
и р а д и а л ь н ы м и |
п р и р е з к а м и |
|
а |
і |
п |
|
ш |
Рис. 108. Расположение скважинны х зарядов по |
|
направлению действия |
взрыва: |
а — горизонтальными прирезками; |
б — вертикальными; |
в — наклонными и радиальными; |
I — I I I — стадии вы |
емки
(рис. 108). Выбор рациональной схемы производится с учетом пре обладающей трещиноватости массива и принятой системы разработки.
По условиям действия взрыва применяют отбойку руды н а о т к р ы т о е в ы р а б о т а н н о е п р о с т р а н с т в о с о д н о й
о б н а ж е н н о й |
п о в е р х н о с т ь ю |
(отработка |
основных за |
пасов в камерах), с |
н е с к о л ь к и м и о б н а ж е н н ы м и п о |
||
в е р х н о с т я м и |
(отработка целиков) |
и н а |
з а ж а т у ю |
с р е д у . |
|
|
|
При начале работ в камере проходят восстающий, в результате расширения которого образуется отрезная щель и на нее ведется отбойка (рис. 109).
В процессе отбойки руды в камере образуется пустое пространство, которое в дальнейшем заполняется обрушенной с боков и потолка камеры породой. Анализ дроблепия руды с изменением параметров
6
1
Рис. 109. Последовательность работ по отбойке руды в камере:
1 — восстающий; 2 — буровые |
орты; 3 — скважины; |
4 — отбитая |
руда |
отрезной щели или компенсационного пространства показывает, что выход крупных кусков увеличивается с увеличением размеров от резной щели. Это объясняется тем, что при небольшом размере ком пенсационного пространства летящие куски руды подвергаются до полнительному дроблению при ударе о противоположную стенку камеры. С удалением отбиваемого слоя от стенки эффект дробления от соударения снижается.
Для повышения устойчивости камер на ряде рудников СССР при меняется взрывание на разрушенную ранее породу, заполнившую выработанное пространство камеры. При взрывании происходит
уплотнение прилегающих к взрываемому массиву разрушенных по род и их смещение до 3 м в зоне контакта со взрываемым массивом. Зона уплотнения имеет размеры 20—30 м. Общий коэффициент раз рыхления руды в уплотненном участке должен быть не менее 1,2. При более низких коэффициентах разрыхления происходит пере уплотнение руды, что затрудняет ее выпуск из камер. При таком взрывании энергия, не расходуемая на отбрасывание породы, ис пользуется на дополнительное дробление, что обеспечивает сниже ние выхода крупных кусков. Кроме того, если создать в блоке ком пенсационный объем из расчета, чтобы после взрыва общий коэф фициент разрыхления руды был ^1,2 . можно за один прием взорвать весь блок. Особенно эффективно расположение компенсационной щели в середине блока при встречном взрывании. Физическая сущ ность явлений и методика расчета зарядов при блоковом взрывании с малым объемом компенсационного пространства изучены пока слабо, и работы в этом направлении продолжаются.
При отбойке руды в камерах массив обуривают из буровых вы работок, имеющих следующие сечения: при бурении скважин маши нами с погружным пневмоударником 2,5 X 2,5 м; при шарошечном бурении З X 3 м; при бурении выносными пневмоударниками облег ченного типа 2 X 2 м.
Анализ многолетней практики отбойки позволяет рекомендовать следующую глубину скважин: 10—15 м при бурении мощными пер фораторами КС-50, ПТ-55, ПТ-65; 15-20 м - станками БУ-70; 2 0 - 40 м — станками с погружными пневмоударниками (НКР-ЮОм, НКР-85) 30 м станками шарошечного бурения.
Основным фактором, определяющим качество дробления, яв ляется расход ВВ на отбойку. Оптимальное его значение опреде ляется на основе экономико-математического моделирования очист ной выемки единицы объема (веса) с учетом затрат на подготовительнонарезные работы, потерь и разубоживания руды.
Удельный расход ВВ на отбойку, |
обеспечивающий качественное |
|||
дробление руды, определяется по формуле |
|
|||
|
q = q^jk^skik^, |
кг/т, |
(IX.7) |
|
где qT |
— теоретический |
удельный расход ВВ |
на дробление руды, |
|
kt |
кг/т; |
|
|
|
— коэффициент, |
учитывающий |
работоспособность ВВ; |
||
к., — коэффициент, |
учитывающий трещиноватость массива и тре |
|||
к3 |
буемый размер кондиционного куска руды; |
|||
— коэффициент, |
учитывающий схемы расположения зарядов; |
|||
/с4 |
— коэффициент, |
учитывающий |
условия |
действия зарядов; |
к5 |
— коэффициент, |
учитывающий |
плотность заряда; |
|
кв |
— коэффициент, учитывающий диаметр |
скважин. |
При теоретическом |
расходе ВВ на дробление руды обеспечивается |
||
качественная отбойка |
массива средней трещиноватости |
патрониро |
|
ванным аммонитом |
№ 6 ЖВ в параллельных скважинах |
диаметром |
|
105 мм при одной |
обнаженной поверхности. |
|
Значения теоретического расхода ВВ на дробление руды в зави симости от коэффициента крепости пород
/ |
6—8 |
8—10 |
10—12 12—14 14—16 16—18 18—20 |
Свыше 20 |
||
Зт |
0,4—0,5 |
0,5—0,6 0,6-0,7 0,7-0,9 0,9 - 1 1-1,2 1,2-1,3 |
1,3-1,5 |
|||
Коэффициент кг |
|
равен отношению значений теплоты взрыва при |
||||
меняемого и эталонного ВВ (аммонита № 6 ЖВ). |
|
|||||
Трещиноватость |
учитывают |
формулой |
|
|||
|
|
|
|
ft„ = |
5 , 5 } / 5 l . |
|
где |
1тр — среднее расстояние между видимыми трещинами, |
замерен |
||||
|
ное но стенкам выработок в объеме отбиваемого |
массива, |
||||
|
ZT p |
= 0,01 ~ 0,1 м; |
|
|
||
|
ZK — размер |
кондиционного куска, м. |
|
|||
Коэффициент к3 |
при параллельном расположении скважин равен 1, |
при веерном расположении скважин он принимается 1,1—1,2, при ярусном 1,3—1,5.
Значения коэффициента А*4 следует принимать: |
1 — при отбойке |
|
на одну обнаженную плоскость, |
0,7—0,9 — на две обнаженные пло |
|
скости и 1,3—1,4 — на зажатую |
среду. |
|
При заряжании скважины патронированным |
порошкообразным |
ВВ вручную къ |
= 1, при пневматическом заряжании россыпным ВВ |
||||
къ |
= 0,9 0,95, |
при |
использовании водонаполненных |
ВВ къ = |
|
= |
0,85 — 0,9, при прессованных патронированных ВВ кь |
= 0,8 — |
|||
— 0,85. ' |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент кв |
= |
1 при диаметре скважин 105 мм. При взрыва |
||
нии скважин другого |
диаметра его значение может быть |
получено |
|||
из |
выражения |
кв |
= d/105. |
руды, за |
|
|
Определив |
по формуле (IX.7) расход ВВ на отбойку |
даются коэффициентом сближения скважинных зарядов, который
рационально выбирать в пределах от 1 до 2. |
||
Исходя из вместимости |
скважин, |
определим выход руды с і м |
скважины |
7,85 • 10-4rf2д/с7 |
|
D |
||
із = |
9 |
, м , |
|
|
|
где d — диаметр скважины, мм; |
|
|
А — плотность ВВ в заряде, г/см3 ; |
|
|
А", — коэффициент, учитывающий |
неполное заряжание скважин. |
Величина коэффициента к1 составляет при параллельном распо ложении скважин 0,8—0,9, при веерном 0,7—0,8 и при ярусном 0,5— 0,7. Параметры параллельного расположения скважин определяют
по формуле (VI.47). При веерном |
расположении скважин основные |
|||
параметры можно определить из выражений: |
||||
W = V ^ ; |
a = |
г |
\ f ^ , |
|
f |
my ' |
|
у |