Файл: Кутузов Б.Н. Взрывное и механическое разрушение горных пород учеб. пособие.pdf

Наклонные скважины, пробуренные параллельно откосу, обеспе­ чивают получение одинаковой л. н. с. по всей высоте уступа. Наибо­ лее широко применяют наклонные скважины диаметром 100—150 мм. Диаметр наклонных скважин определяется техническими возмож­ ностями бурения, поэтому на уступе любой высоты можно применять скважины желаемого диаметра. Это особенно ценно в трудновзрываемых породах, где при вертикальных скважинах образуется большой выход негабарита. Так, в результате применения на карьерах Первоуральского титаномагнетитового рудника наклонных скважин диаметром 100 мм вместо вертикальных диаметром 200 мм удалось снизить выход негабарита с 35—40 до 7—10%. Откос уступа при наклонных скважинах сохраняется значительно лучше и практи­ чески исключаются заколы за линией скважин.

Широкое внедрение наклонного бурения на карьерах пока сдер­ живается из-за недостаточного количества высокопроизводительных буровых станков 2СБШ-200Н, СБІП-250МН, СБУ-160, СБУ-200.

Применение наклонных скважин целесообразно в следующих

б о л ь ш о й в ы с о т е у с т у п а ; п р и в з р ы в а н и и в ы с о ­ к и х у с т у п о в ; п р и с е л е к т и в н о й в ы е м к е , к о г д а

К недостаткам применения наклонных скважин относится труд­ ность их заряжания порошкообразными ВВ, особенно при угле на­ клона оси скважины меньше 65°. При взрывании вблизи обуренного массива значительная часть наклонных скважин, особенно диаме­ тром 100—150 мм, теряется вследствие вывалов кусков из их стенок и частичного или полного перекрытия их сечения. При этом практи­ чески исключается возможность чистки скважин с помощью бурового станка.

Расчет параметров расположения наклонных скважин основы­ вается на тех же принципах, что и вертикальных скважин: л. н. с. принимают равным 25-f-45d, коэффициент сближения наклонных скважин 0,8—1. Расчетный удельный расход ВВ принимают на 5— 15% ниже, чем при вертикальных скважинах. Перебур наклонных скважин, равный 5~^10d, меньше чем для вертикальных скважин, что в меньшей степени затрудняет обуривание нижерасположенного уступа.

К. з. в. скважинных зарядов. Наиболее распространены следу­ ющие схемы однорядного к. з. в.: ч е р е з о д н у с к в а ж и н у ,

дополнительные обнаженные поверхности, облегчающие действие последующих зарядов. При последовательной схеме даются замедле­ ния на каждую скважину относительно соседней. Эта схема обеспе­ чивает хорошее дробление и минимальную ширину развала взор­ ванной породы.

ш и р и н ы р а з в а л а в з о р в а н н о й п о р о д ы , у л у ч ­ ш е н и е д р о б л е н и я п о р о д ы . Однако при однорядном к. з. в. нельзя достигнуть резкого улучшения дробления массива вследствие сильной трещиноватости его участков, прилегающих к поверхности уступа. При однорядном взрывании большая часть негабарита образуется из породы наружной части уступа.

Применение многорядного взрывания уступов исключает выход негабарита из наружной части забоя во втором и последующих рядах, поскольку к моменту взрыва этих рядов трещины от предыдущих

скважинами и между рядами скважин принимается 0,8—1 с. п. п. первого ряда.

Перебур скважин при взрывании пород средней крепости со­ храняется таким же, как и при однорядном взрывании. Расстояние между скважинами врубового ряда (при порядных схемах) умень­ шают на 30—40%, а перебур увеличивают до 18d. Удельный расход ВВ и сетку скважин уточняют в процессе ведения взрывных работ. Поперечную (рис. 117, а), продольную (рис. 117, б) врубово-волно- вые схемы применяют при взрывании сильнотрещиноватых масси­ вов, обладающих высокими упругими постоянными и по своим свой­ ствам близких к тонкополосчатым железистым кварцитам Кривого Рога.

Клиновые схемы (рис. 117, в, г) применяют для взрывания среднеблочных пород типа известняков. Для взрывания пород типа гра­

врубовой схеме (замедление 200 мс) на участке длиной до 500 м и ввода для погрузки породы нескольких экскаваторов. При этом

на массив на 40—70%. Изменение высоты уступа с 15 до 75 м увели­ чит время действия взрыва в 5—6 раз, а энергию, используемую на дробление, — более чем в 10 раз. Изменение диаметра заряда со 100

на 25—30%. Перебур для всех скважин принимается одинаковым (2 — 3 м). Стоимость 1 м3 горной массы, по данным работы карьеров ЦГОКа в Криворожском бассейне, при высоких уступах снизилась на 20%.

Применение этого способа в средне- и крупноблочных породах требует проведения дополнительных исследований.

Взрывание сосредоточенными зарядами. На карьерах сосредото­ ченные заряды весом 1—10 т и более размещают внутри взрывае­ мого массива в специальных камерах. В массиве проходят верти­ кальные шурфы или горизонтальные штольни и в их конце или от­ ветвлениях сооружают камеры, размеры которых определяются величиной заряда ВВ.

Расчетную л. н. с. принимают для камерных зарядов равной(0,75— 0,95) Н. Расстояние между зарядами принимают (0,8-^1,4) W в зависимости от свойств пород и требуемого дробления.

Величину камерного заряда на рыхление определяют по формуле для сосредоточенных зарядов

Q = qW\ кг.

Значение q принимают по табл. 24.

Почва камер должна быть расположена на уровне подошвы уступа.