ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 112
Скачиваний: 0
где s0— 1— диэлектрический коэффициент для |
вакуума; |
||
шр = |
2-fp — круговая |
плазменная частота; |
|
шг = |
2-fr — круговая |
частота радиосигнала; |
|
|
vc — частота столкновений (соударений) |
электронов. |
Выражения [7.23] и [7.24] являются решением дифференциаль ного уравнения, связывающего вектор напряженности магнитного поля с вектором плотности электрического тока и вектором напря женности электрического поля для газообразной среды со свобод ными зарядами. Основные допущения, принятые при решении этого дифференциального уравнения, таковы:
— плазменная среда состоит из электронов и ионов;
-— плотность тока (а |
следовательно, |
и проводимость плазмен |
ной среды) определяется |
концентрацией |
и движением электронов |
(другие заряженные частицы оказывают на нее пренебрежимо ма лое влияние вследствие их большой массы);
■— средняя частота соударений электронов не зависит от их скорости.
Состояние плазмы может характеризоваться так называемой глубиной проникновения электромагнитной волны в плазму или расстоянием, на котором электромагнитная волна ослабляется на
4,3 дб |
________________ |
|
|
4Р = ] / - ^ k - 2(|ep| - R e e p) , |
[7.25] |
где k = |
2-Х- 1 — волновое число. |
|
Поглощение и относительный фазовый сдвиг электромагнитной волны в неограниченной изотропной плазменной среде могут быть получены для более общего случая в предположении, что электро ны распределены в плазме равномерно*.
Удельный коэффициент потерь на распространение электромаг нитной волны в плазменной среде равен (в дб/м)
Lp = — 8,68 шгкр V Рр , |
[7.26] |
где рр — магнитная проницаемость плазмы (ядра или |
плазмен |
ного следа); |
|
кр— коэффициент поглощения, определяемый выражением
* Это положение в общем случае несправедливо, ибо распределение элек тронов, например в плазменных следах за ГЧ, неравномерное. Однако оно мо жет быть применимо к относительно небольшим объемам плазмообразований, размеры которых достаточно велики по сравнению с длиной волны. Полное по глощение может быть получено как результат суммирования для отдельных «однородных» плазменных областей.
283
Относительный сдвиг фазы электромагнитной волны в рад/сек
Лсрр = о)г п р К рр , |
[7.27] |
где показатель преломления
2 |
1 |
Re £г - 4 г 1т рР+ |
пр = Т |
||
+ У (Resr _ |
-±^1т РрГ + (-4рл- RePp |
|
|
|
to. |
Если дополнительно предположить, что граница плазмообра зующего объема является бесконечной плоскостью, волна падает под прямым углом, а магнитные проницаемости плазмы и воздуха одинаковы, то коэффициент отражения
|
|
|
|
|
|
V____У |
+ |
к: |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
’ |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 4- |
2 + |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
|
|
|
|
|
где |
ев — диэлектрическая |
проницаемость воздуха. |
плазмооб- |
||||||||
Таким образом, в области параметров |
«>г, сор и vc |
||||||||||
разования характеризуются следующими состояниями: |
|
||||||||||
— режимом |
затухания |
(или «запирания»), когда |
vc/w; мало, |
||||||||
— ^ |
1, |
откуда |
следует |
Др = — ; |
|
|
|
|
|
||
— состоянием проводимости, когда |
Imsp^>Resp, |
откуда |
сле |
||||||||
дует |
Др = |
— |
| / |
2— |
; |
|
|
|
|
|
|
|
Р |
сор |
t |
<ог |
|
|
|
|
|
|
|
— диэлектрическим |
состоянием, |
когда |
«и? |
откуда |
сле- |
||||||
—2-<^ R |
|||||||||||
дует |
Др = 2cu)2/vcw2. |
|
|
|
|
шг |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Результаты расчета с использованием экспериментальных дан ных для равновесных условий распределения Ne и vc в пристеноч
ной плазме около носика ГЧ приведены на рис. |
7.18. |
Для данных |
на рис. 7.18а 0 = 0°, fp = 360 Ггц, а для данных на |
рис. |
7.186 0 = 0°, |
ер= —1300(1+0,0356/) при частоте fr = 10 Ггц. Для указанных усло вий шр/шг =36, vc/o)f =0,16 (vc принята равной 1010 гц, что соот
ветствует температуре 2000—4000 К) электромагнитная волна зату хает в плазме и Др = 0,005 см. Иначе говоря, в окрестности крити ческой точки ГЧ плазма экранирует радиосигналы на частоте око ло 10 Ггц. Общий характер изменения глубины проникновения электромагнитных волн в плазму (при заданных значениях vc и шР) в функции о)Г показан на рис. 7.19.
284
отхода ударной долны к радиусу затупления |
тела &q/ kn |
Отношение расстояния |
|
Рис. 7.18. Распределение концентрации электронов Ne в плазменном слое (а) и частоты столкновений v0 (б) в зависимости от положения точки на теле
Глубина проникновения Лр
Рис. 7.19. |
Зависимость глубины проникновения |
электромагнитной волны |
в невязкий |
сжатый слой от частоты радиоволн, |
концентрации электронов |
|
и частоты столкновений. Шкалы логарифмические |
285
Таким образом, за рубежом делают вывод: для уменьшения экранирующего влияния плазмы необходимо при заданной частоте радиосигнала существенно уменьшать концентрацию электронов Ne и частоту их соударений vc-
Обычно антенны бортовых радиотехнических устройств на ГЧ могут также работать в режиме приема радиосигналов наземных РЛС. В этом случае обычно оценивают эффективную шумовую температуру бортовой приемной антенны. Шумы бортовых прием ных антенн ракетных станций радиопомех на этапе спуска в атмо сфере содержат следующие основные компоненты:
— шумы, излучаемые плазмообразованиями вокруг объекта;
— шумы от внешних источников, проникающие через плазму на вход бортовой антенны;
— шумы теплового излучения нагретого корпуса объекта, отра жаемые от плазмы (т. е. возвращающиеся на вход антенны).
В результате ряда экспериментов было установлено, что:
—при сог~шр результирующая шумовая температура антенны зависит в основном от теплового излучения собственно слоя плазмы;
—при мг^>и>р результирующая шумовая температура зави
сит от |
теплового |
излучения |
нагретого корпуса |
спускающегося |
||
объекта; |
|
то шумовую температуру определяют в основ |
||||
—■еслисог<Сшр, |
||||||
ном внешние источники излучения. |
|
интерес |
||||
По |
мнению |
иностранных |
специалистов наибольший |
|||
с точки зрения |
создания прицельных по частоте |
помех (и, |
естест |
венно, двусторонней связи с космическим летательным аппаратом) на этапе атмосферного спуска представляют тепловые шумы плазмы, возникающей вокруг спускающегося объекта.
С этой целью в США был проведен летный эксперимент по из мерению шумовой температуры плазмы и коэффициента потерь в антенне, установленной на ГЧ. В качестве носителя использо валась твердотопливная ракета «Треплблезер-П», обеспечившая скорость входа ГЧ в плотные слои атмосферы свыше 6 км/сек. На головной части ракеты были установлены три антенны (типа открытого волновода, заполненного диэлектриком) сантиметрового диапазона (6—19 см): в носике баллистического наконечника, у основания баллистического наконечника и на боковой поверхности ГЧ. Шумовая температура плазмы и коэффициент отражения, представленные в табл. 7.3, измерялись радиометром на частоте
2235 Мгц.
Основные результаты эксперимента:
— на высотах свыше 65 км антенна, расположенная в носике баллистического наконечника, окружена плазмой, находящейся в состоянии теплового равновесия (т. е. плазма может быть пред ставлена в виде однородного слоя), в результате чего шумовая температура превышает критическую и коэффициент отражения электромагнитной волны (по мощности) близок к единице;
286
Т а б л и ц а 7.3
Экспериментальные значения эффективной шумовой температуры плазмы Тш и коэффициента гш потерь в антенне
Высо |
на боковой поверхности |
|
конуса Г Ч |
(защитное по |
|
та, |
крытие —Диэлектрик |
|
км |
толщиной 5 мм) |
|
т,„. к |
|
|
|
Г, |
|
85 |
100-1800 |
0,35—0,45 |
65 |
1800—2500 |
0 .2 - 0,5 |
55 |
2700 |
0,05—0,2 |
45 |
2800 |
0,1 |
35 |
3000 |
0,1 |
30 |
2000-3200 0,05-0,15 |
|
26 |
2000—2400 |
0,1 |
Место размещения антенны |
|
|
|
у основания баллистического |
в носике баллистического |
||
наконечника (защитное |
наконечника |
(защитное |
|
покрытие отсутствует) |
покрытие отсутствует) |
||
Т Р , К |
III |
Т , к |
Щ |
иг |
ш’ |
||
1000-6000 |
0,7 - 0,8 |
5500 |
0,9 |
5500-6500 |
0 ,8 -0 ,9 |
5500 |
0,9 |
5500 |
0,9 |
Около 5000 |
0,9 |
4000 |
0,9 |
Около 4000 |
0,85 |
3400 |
0,8 |
Около 4000 |
0,83 |
2400—3500 |
0,5 |
3700 |
0,8 |
2000-2500 |
0,2 |
3500 |
0,69 |
— на высотах несколько ниже 65 км эта антенна связана с по граничным слоем (Тш меньше критической, плазма находится в пе реуплотненном состоянии), коэффициент потерь также близок
кединице;
—на высотах около 25 км плазма переходит в разреженное со стояние, в результате чего коэффициент потерь в антенне падает до 0,2—0,3;
—на величину Тш и гш антенн, установленных на боковой по верхности ГЧ и у основания баллистического наконечника, сущест венное влияние оказывают угол атаки головной части и ее враще
ние вокруг продольной оси (эти процессы перемещают точку тормо жения, в результате чего разница шумовых температур для антенн, находящихся с подветренной и наветренной сторон, может дости гать 2000 К );
— наличие защитного покрытия снижает шумовую температуру антенны на боковой поверхности ГЧ до 3000 К, а коэффициент по терь около 0,2 во всем диапазоне высот.
7.7. Повышение эффективности станций радиопомех
Особенности применения активных помех для защиты ГЧ от системы ПРО позволяют иностранным специалистам повышение эффективности станций радиопомех свести к решению следующих основных вопросов:
—к повышению энергетического потенциала станций помех;
—к расширению рабочего диапазона частот;
—к увеличению радиационной стойкости помеховой аппара
туры;
— к снижению высоты эффективной работы станции путем ком пенсации экранирующего влияния плазмообразований.
287
Естественно, что эти вопросы должны решаться в условиях мак симального снижения веса и габаритов аппаратуры помех, разме щаемой на борту ракет.
По мнению американских специалистов, мощности излучения помеховых сигналов должны повышаться путем разработки высоко эффективных усилителей и генераторов, специально предназначен ных для целей РИД, с к. п. д. в 40—60% и выше. Другой путь —
это применение антенных систем с высоким КНД, |
что позволяет до |
||
биваться высокой концентрации энергии |
помехи |
в |
направлении |
на подавляемый радиолокатор. |
|
|
|
Повышение энергетического потенциала |
станций |
помех путем |
непосредственного наращивания мощности передающих устройств является очень сложной, а для авиационно-космической аппара туры РПД часто практически невыполнимой задачей. Поэтому большое значение имеет рациональный выбор антенной системы, обеспечивающей концентрацию излучаемой энергии в узком луче. Направленное излучение позволяет уменьшить выходную мощность оконечных устройств передатчика помех или при заданной мощ ности отдельных устройств получить существенное увеличение излучаемой мощности помехи, а также распределить имею щуюся мощность помехи для подавления нескольких радиолока торов.
Возможно использование двух основных типов направленных антенных систем — с механическим и электронным сканированием луча. Последний тип основан на конструировании станций помех с фазированными антенными решетками. При использовании фази рованных антенных решеток можно получить увеличение уровня излучения на порядок и более по сравнению с обычными самолет ными станциями помех (уровень мощности современных самолет ных магнетронных станций радиопомех, по мнению проектировщи ков, близок к предельно достижимому).
Как показано выше, в новых станциях с фазированными антен нами применяют каскады, выполненные на маломощных транзисто рах. Каждый транзистор способен питать один антенный элемент, согласованный по фазе со всеми остальными элементами для по лучения мощностей излучения порядка десятков киловатт. Приме нение фазированной антенной решетки позволит изменять положе ние луча в пространстве с высоким быстродействием, благодаря чему бортовая станция РПД сможет подавлять одновременно несколько РЛС независимо от ориентации носителя.
В отличие от фазированных решеток антенны с механическим управлением являются одноканальными, так как воздействуют только на те РЛС, которые в данный момент находятся в пределах одного луча. Однако возможность создания в космосе антенн с большой апертурой является важным преимуществом антенн обычного типа, так как приводит к снижению веса станций помех. К снижению веса и габаритов приводит также использование ма логабаритных бортовых источников пцтаниц,
268