мулировать четкие принципы составления структурных схем для любого случая. Естественно, что при этом решение задачи о пост роении структурной схемы передатчика далеко не однозначно. Од нако можно ответить на некоторые главные вопросы, возникающие при проектировании, если ограничиться общими типовыми усло виями, которым должен удовлетворять спроектированный пере датчик.
Вупрощенном техническом задании на проектирование во
всяком |
случае должны быть следующие исходные данные: |
|
|
— |
назначение |
передатчика; |
|
|
|
|
|
|
— |
мощность в |
нагрузке |
Рп |
и |
параметры |
нагрузки Zu |
•=•1 |
= |
Ru + IXR; |
|
f или |
|
|
|
fmlH |
|
|
|
— рабочая частота |
диапазон частот |
Г"макс'> |
|
|
— |
вид модуляции |
и требования |
к ней; |
|
|
|
|
— |
нестабильность |
частоты |
Af/f; |
|
среды t°C маке; |
|
— |
максимальная |
температура |
окружающей |
|
— |
напряжение |
питания; |
|
|
|
|
|
|
|
Построение схемы по этим данным сначала будет рассмотрено |
для |
транзисторных |
передатчиков (см. рис. 7.1), затем для передат |
чиков, |
содержащих |
на выходе |
умножители на |
варакторах |
(см. |
рис. 7.2). При этом будут использоваться материалы всех пред шествующих глав.
7.2.ТРАНЗИСТОРНЫЕ ПЕРЕДАТЧИКИ
Здесь оконечный каскад в значительной мере определяет энер гетические, эксплуатационные и конструктивные показатели все^о передатчика. Поэтому первостепенным является выбор транзисто ров и определение основных характеристик оконечного каскада, Затем следует выбор схемы и частоты возбудителя, которые зави сят от требований к стабильности частоты, а также к параметрам модуляции в передатчиках с ЧМ и при передаче на ОБП. Далее сле
дует выбрать транзисторы для промежуточных |
усилительных 'и |
умножительных каскадов. |
; |
Если проектируется передатчик с AM, то необходимо выбрать способ модуляции и место в схеме, в котором она будет осуществлятся, а также ориентировочно определить мощность модуляторр.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7.2.1. Оконечный |
каскад |
|
Колебательная мощность в коллекторной цепи транзистора |
выходного |
каскада Pt, |
вообще |
говоря, отличается от |
мощности, |
отдаваемой |
в нагрузку Рп |
из-за |
потерь в промежуточных |
контура^: |
Рде Пт — к. п - |
Д. трансформирующей |
цепи. |
! |
Обычно |
в |
транзисторных |
передатчиках в отличие |
от лампо |
вых вплоть до волн дециметрового диапазона всегда можно полу чить величину т)т , мало отличающуюся от единицы. Э+о объясня ется сравнительно большими токами и низкими напряжениями,
П р о д о л ж е н и е т а б л . 7.1
|
Предельно допустимые величины |
Некоторые экспериментальные данные |
|
при tr = 20°С |
|
|
волн зистора "кбд, в "кэд* в "эбд, в 'кд, А Г П д - ° С f, МГц Р[, Вт
|
П602 |
30 |
25 |
|
1,5 |
85 |
6 |
1 |
|
П701 |
40 |
30 |
2 |
0,5 |
150 |
1 |
1,6 |
Дек а мет |
КТ801 |
80 |
80 |
2,5 |
2 |
150 |
— |
— |
ровые |
КТ802 |
150 |
90 |
3 |
10 |
150 |
20 |
30 |
|
ГТ804 |
100—190 |
45—75 |
2 |
— |
— |
— |
— |
|
КТ805 |
180 |
160 |
5 |
8 |
150 |
— |
— |
|
КТ903 |
60 |
60 |
4 |
3 |
150 |
25 |
18 |
|
ГТ308 |
|
12 |
3 |
0,12 |
85 |
50 |
15 |
|
20 |
50 |
0,1 |
Метровые |
П403 |
10 |
10 |
1 |
0,02 |
85 |
— |
— |
П416- |
20 |
12 |
3 |
0,12 |
85 |
180 |
0,07 |
и децимет |
П609 |
50 |
40 |
1,5 |
0,6 |
85 |
50 |
0,5 |
ровые |
КТ602 |
120 |
100 |
5 |
0,5 |
150 |
100 |
1 |
|
КТ603 |
30—15 |
30—15 |
3 |
0,6 |
150 |
150 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
50 |
0,6 |
|
КТ904 |
65_ |
65 |
4 |
1,5 |
150 |
400 |
3,2 |
|
|
пик "5 |
пик 75 |
|
- |
.. |
100 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Л', % Ек- В
— 25
—— —8
9 50 30
—— —
—— —
8 |
|
|
3 |
40 |
35 |
5 |
60 |
8 |
— |
— |
— |
5— |
40 |
—16 |
45 |
3— |
55— |
— |
9 |
65 |
—• |
— |
3,2 |
50 |
- 28 |
8 |
73 |
|
С которыми работают транзисторы. Таким образом, можно счи
тать P t ж |
Ря. |
|
|
Увеличение мощности, генерируемой транзистором, по срав |
нению с мощностью, заданной |
в нагрузке, может |
потребоваться |
в случае |
широкодиапазонных |
неперестраиваемых |
передатчиков |
или при работе на высокоомный импеданс антенны, когда транс форматор должен повышать напряжение с коэффициентом транс формации п > 10.
Значительно увеличивать генерируемую мощность прихо* дится также при сложных схемах фильтров, подавляющих внеполосные излучения и устанавливаемых в антенном тракте широко диапазонных дециметровых передатчиков. К. п. д. такого фильтра
в зависимости |
от |
диапазона |
частот и требований к фильтрации |
может быть весьма |
низким |
(т)ф да 0,5 |
0,8). |
|
|
Транзистор оконечного каскада в режиме усиления должен |
отдавать |
мощность |
Р, при |
коэффициенте |
усиления |
по |
мощности |
Кр > 10. |
При |
отсутствии приборов с высоким значением Кр удов |
летворяются |
транзисторами |
со значениями Кр > |
3, |
увеличивая |
при этом число каскадов в передатчике и ухудшая его общие энер гетические показатели. Если и таких транзисторов нет, то можно использовать транзистор выходного каскада в режиме умножения с использованием нелинейных свойств емкости коллекторного пе рехода. Однако этот режим выходного каскада не получил широкого применения из-за малой устойчивости, поэтому в даль нейшем не обсуждается.
При выборе типа транзисторов для оконечного каскада удобно пользоваться таблицей с данными генераторных транзисторов, подобной табл. 7.1. Обычно изготовители транзисторов указывают «некоторые типовые экспериментальные данные». К ним относится мощность Р\, которую получают в схеме генератора с внешним возбуждением без нейтрализации в режиме класса С при коллек
|
|
|
|
|
|
|
|
торном напряжении |
£ ' н |
на частоте f, где |
коэффициент |
усиления |
по |
мощности |
Кр |
еще |
удовлетворителен |
(Кр ~ |
3). Эксперимент |
проводится в критическом режиме в условиях, близких |
к предель |
но |
допустимым |
по |
какому-либо из параметров, |
ограничивающих |
мощность так, чтобы можно было гарантировать достаточную на дежность транзистора.
Графа табл. 7.1 «Некоторые экспериментальные данные» яв ляется основой для выбора типа транзистора оконечного каскада.
При сопоставлении табличных данных с требуемой мощностью Pj на частоте f нужно иметь в виду следующее: максимальная гене рируемая мощность Рі мало изменяется в различных схемах и на разных частотах, так как обычно ограничена допустимыми мощностями рассеяния, коллекторным напряжением или током; к. п. Д. коллекторной цепи т]а несколько повышается с уменьше нием частоты, однако эти изменения незначительны; коэффициент усиления по мощности на частотах, где-он невелик, изменяется приблизительно пропорционально квадрату частоты:
Кр=К'р(ПП*.:
Следует подчеркнуть |
ориентировочный характер |
этой формулы. |
Она |
получена теоретически для нейтрализованного транзистора |
при |
согласовании его |
выходного сопротивления с |
нагрузкой в об- |