Файл: Ветрюк И.М. Конструкции из дерева и пластмасс учеб. пособие.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.04.2024

Просмотров: 151

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

 

Рис.

80.

Клеефанерная панель покрытия:

 

^ Г ^ 1 . П а

, Н е л и ; « Б ~ П 0 П Е

Р е ч н " й

разрез; в - стык панелей вдоль ската; г - стык панели

на опоре,

/ — рубероидный ковер;

2 — верхняя обшивка из фанеры толщиной 8 мм-

3 —

картон; 4 -

утеплитель; 5 - слой

битума; 6 - фанера толщиной 6 мм; 7-компенсатор

из

стеклопластиковых волнистых листов; g — глухарь: d = 12 мм; I — 150 мм.

 

Расчет производится так, как и элементов цельного коробча­ того сечения, приведенного к наиболее напряженному материа­ лу — фанере:

 

/пр/ф+^д

г- >'

(124)

 

_

Ел

 

 

 

Ф

 

где ^ф, /ф, 5ф,

Еф — площадь, момент инерции, статический мо­

 

мент и модуль упругости на растяжение или

 

сжатие фанеры — обшивки;

 

FR, / д , 5Д ,

Ея — то же, для древесины — ребер.

 

При расчете панели необходимо учитывать неравномерность распределения нормальных напряжений по ширине фанерных обшивок на участке между продольными ребрами. Наибольшее напряжение возникает у продольных ребер, наименьшее — в сере­ дине фанерных обшивок (рис. 80,6). Учет неравномерности рас­ пределения напряжений производится введением приведенной ширины фанерной обшивки Ьпр, которая принимается равной:

6ПР=0,96,

где b — фактическая ширина фанерных обшивок.

Принятое сечение панели проверяется па прочность и на устойчивость сжатой обшивки:

а) расчет на прочность

 

М

 

где М — расчетный изгибающий

момент;

№пр приведенный момент сопротивления:

U 4 =

или

Wap=

 

У

h—y

h — высота сечения

панели;

 

у — расстояние от

центра тяжести приведенного сечения

панели до нижней грани обшивки; Яф.р расчетное сопротивление фанеры на растяжение;

&Ф—'коэффициент, учитывающий снижение расчетного со­ противления в стыках фанерной обшивки и равный 0,6; при отсутствии стыка &ф=1,0.

169



Проверка скалывающих напряжений производится по кле­ евому шву между шпонами фанеры в пределах ширины продоль­ ных ребер:

: А С К ,

/пр 2 bp

где 5 п р — приведенный статический момент верхней или нижней обшивки относительно центра тяжести сечения панели;

2 bp — суммарная ширина продольных ребер панели;

RCK — расчетное сопротивление скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры (табл. 6);

Рис. 81. К расчету верхней фанер­ ной обшивки панели на действие мест­ ной сосредоточенно приложенной вре­ менной нагрузки, изгибающей полосу фанеры шириной 100 см.

б) проверка устойчивости верхней сжатой обшивки панели

М

 

 

 

пр

 

 

 

где Яф.о'

• расчетное сопротивление фанеры сжатию;

Фф-

коэффициент

местной

устойчивости неопертой части

 

фанерной пластинки:

 

 

 

 

ФФ=1—•

о.

для

< 5 0 ;

 

500062

 

 

 

 

о

(125)

 

 

 

б2

 

 

 

ФФ:

 

 

 

= 50,

 

1250^ Д Л Я

У

6- толщина фанеры, см.

арасстояние в свету между продольными ребрами кар­ каса, см.

170


Верхняя обшивка дополнительно проверяется на местный из­ гиб от сосредоточенной нагрузки Р= 1,2-100 кг, приложенной на полосу фанеры шириной 100 см, заделанную в местах приклеива­ ния к ребрам, при расчетной длине, равной расстоянию в осях между продольными ребрами (рис. 81).

При проверке на местный изгиб от сосредоточенной

нагрузки

необходимо учитывать, что верхняя

фанерная обшивка

работает

на изгиб поперек волокон наружных шпонов;

 

в) проверка на жесткость

 

 

f _

5q»l3

Г f 1

 

/384£ф/„р ^ L Z J "

Предельный прогиб панели может быть принят: при малых уклонах покрытия t'=(5—10)% —1/250; при уклонах покрытия t > 10% —1/200.

Г л а в а I X

БАЛОЧНЫЕ И РАСПОРНЫЕ СКВОЗНЫЕ ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

§ 42. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

К сквозным (решетчатым) деревянным конструкциям (табл. 27) относятся стержневые системы, главным образом однопролетные балочные статически определимые фермы, состоящие из шарнирно-соединеиных между собой деревянных элементов (стержней), воспринимающих в основном продольные усилия, а при внеузловой нагрузке — и изгибающий момент. К распорным стержневым статически определимым конструкциям относятся трехшарнирные арки (схемы 15—17, табл. 27) и рамы (схемы 18—20).

Трехшарнирные арки выполняются чаще всего кругового или стрельчатого очертания и составляются из двух полуарок — сегментных или серповидных ферм.

Узловые и стыковые сопряжения элементов в сквозных (ре­ шетчатых) конструкциях выполняются лобовыми врубками, ло­ бовым упором, на нагелях из круглой стали (болты, гвозди), шурупах, глухарях, когтевых и клеесталыгых шайбах и шайбах нагельного типа.

Конструктивная особенность статически определимых сквоз­ ных систем состоит в том, что несущая способность их зависит от прочности любого наиболее слабого стержня, разрушение ко­ торого может вызвать потерю устойчивости и разрушение всей конструкции. Вследствие этого к отбору лесоматериала и к ка­ честву изготовления ферм, арок и рам предъявляются повышен­ ные требования.

Наиболее ответственными элементами деревянных ферм яв­ ляются растянутые стержни и соединения, работающие на рас­ тяжение и скалывание. Поэтому для наиболее рационального использования материалов все сжатые и сжато-изогнутые эле­ менты следует выполнять деревянными, а растянутые — сталь­ ными. Такие фермы называются металлодеревянными. В них эффективно используется хорошая работа дерева на сжатие и сжатие с изгибом и стали на растяжение. При этом значительно упрощается решение стыковых и узловых соединений, а сама кон­ струкция получается надежней и долговечней.

172


Табл.

27. Основные схемы сквозных

плоских

деревянных

конструкций

и их технические характеристики

Схемы

 

1. м

 

h/l

 

Ь о/

п. п.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

к м ' ">

1

2

 

3

 

4

5

6

 

Фермы из

бревен

и брусьев на

лобовых

врубках

 

 

 

 

10—20

 

 

6—4,5

15—20

<S У Х- }

10—25

 

 

5,5—4

15—20

 

 

 

 

10—20

 

 

6—4,5

15—20

Металлодеревянные

фермы с верхним поясом

из брусьев

 

 

 

10—18

1

1

4—2,5

30—35

 

 

 

1