Файл: "Проектирование монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами. Расчёт кирпичного простенка".docx

Скачать файл (0,16Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Курсовая работа

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.04.2024

Просмотров: 15

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Таблица 3

Диаметр рабочей арматуры	Диаметр и шаг стержней распределительной арматуры при шаге стержней рабочей арматуры
Диаметр рабочей арматуры	100	125	150	200
3-4	3/400	3/400	3/400	3/400
5	3/350	3/350	3/350	3/350
6	4/350	4/350	3/350	3/350
8	5/350	5/350	4/350	4/350
10	6/350	6/350	5/350	5/350

Определяем минимальную ширину сетки:

Для средних пролётов и над средними опорами: A_S=85,85мм². По таблице 2 принимаем сетки с диаметром рабочей арматуры 5мм и шагом 200мм.

A_S=98мм²˃85,85мм².

При диаметре рабочей арматуры 5мм и шаге 200мм распределительные стержни принимаем по таблице 3 диаметром 3мм с шагом 350мм.

Фактическая ширина сетки равна:

Принимаем 18 ячейку.

Маркируем сетку:

В крайних пролётах и над первыми промежуточными опорами укладываем дополнительную сетку С2 с площадью сечения арматуры рабочих стержней:

Для уменьшения числа стыков сеток примем сетку С2 с поперечной продольной арматурой. По таблице 2 принимаем рабочие стержни диаметром 3мм и шагом 200мм.

Сечение арматуры А_S=35мм²˃29,85мм². Продольные распределительные стержни принимаем диаметром 3мм с шагом 400мм.

Фактическая ширина сетки А=40+1610+100+413+50=2213мм.

L=7000–300=6700мм.

Армирование плиты показано на прилагаемом чертеже.

Расчёт многопролётной второстепенной балки

Второстепенную балку рассчитываем как пятипролётную неразрезную балку, опорами для которой служат главные балки.
3.1 Расчётные пролёты и нагрузки
В длинном направлении расчётный пролёт плиты равен расстоянию между гранями главных балок, т.е.

Для средних пролётов:

=l₂–b_г_б=7000–300=6700мм.

Для крайних пролётов: l₀=l₂–b_гб/2–200+c’/2=7000–150–200+125=6775мм.

Нагрузка на второстепенную балку собирается с полосы, равной шагу второстепенных балок, т.е. 1,85м.

Нагрузка от веса пола и плиты перекрытия (см. таблицу 1):

2,53×1,85=4,68кН/м.

От веса ребра второстепенной балки:

0,2(0,4–0,06)·2,5·9,81=1,67кН/м.

Суммарная постоянная нагрузка с учётом коэффициента надёжности по назначению γ_n=0,95 будет равна:

g=(4,68+1,67)0,95=6.03кН/м.

Временная нагрузка:

v=6·1,85·0,95=10.54кН/м.

Полная нагрузка: q=g+v=6.03+10.54=16,57кН/м.
3.2 Усилия от нагрузок
В первом пролёте

На первой промежуточной опоре:

В средних пролётах и опорах:

Отрицательные моменты в средних пролётах определяются по огибающей эпюре моментов. В расчётном сечении в месте обрыва надопорной арматуры (на расстоянии 0,25l от опоры B) этот момент будет равен:

Β=0,0363 – коэффициент, принятый по таблице 4 в зависимости от отношения временной и постоянной нагрузок v/g=10.54/6.03=1,75.

Таблица 4

v/g	0,5	1	1,5	2	2,5	3	3,5	4	4,5	5
β	0,019	-0,0275	-0,0343	-0,0388	-0,0418	-0,0443	-0,0465	-0,0478	-0,0488	-0,05

Определим поперечные силы у граней опоры:

На крайней опоре:

На первой промежуточной опоре слева:

На первой промежуточной опоре справа и на остальных:

3.3 Расчётные характеристики материалов
Бетон тяжёлый, класса B15. Призменная прочность R_b=8,5МПа, прочность при осевом растяжении R_bt=0,75МПа. Модуль упругости бетона E_b=2,3·10⁴МПа. С учётом коэффициента условий работы бетона γ_b₂=0,9 имеем: R_b=8,5·0,9=7,65МПа, R_bt=0,75·0,9=0,675МПа.

Задаёмся арматурой: продольная – класса А-III с R_S=355МПа, поперечная – проволока класса Вр-I диаметром 5мм с R_S=360МПа.
3.4 Проверка принятой высоты сечения балки

М_B=54,33кНм, ξ=0,31, ∝_m=0,262, b=20см.

По требованиям унификации h=400мм=40см.

3.5 Расчёт прочности по нормальным сечениям
Ширину сечения таворовой полки примем равной меньшему из двух значений:

Принимаем

Сечение в первом пролёте: (M₁=69,14кНм).

ξ=0,04, ζ=0,98.

ξ=x/h₀, x=0,04·370=14,8мм<60мм→1 случай.

Принимаем 2Ø20 кл. А-II, A_S=628мм².

Крайние пролёты будем армировать двумя каркасами КР1 с одним продольным стержнем диаметром 20мм в каждом каркасе. Верхние стержни устанавливаем конструктивно, 2Ø10 кл. А-I.

Сечения в средних пролётах: (М₂=М₃=46,49кНм).

ξ=0,02, ζ=0,99.

Принимаем 2Ø16 кл. А-II, A_S=402мм².

Продольные стержни будем располагать в один ряд по одному стержню в двух каркасах КР2. Верхние стержни этих каркасов необходимо определить по расчёту на давление отрицательного момента

ζ=0,9.

Принимаем 2Ø14 кл. А-II, A_S=308мм².

На промежуточной опоре: (М_B=-54,33кНм).

На опоре второстепенная балка армируется двумя сварными сетками класса Вр-I. Площадь сечения арматуры в одной сетке на 1п.м. полки второстепенной балки шириной

равна:

По таблице 2 и 3 подбираем сварную рулонную сетку с поперечными рабочими стержнями диаметром 5мм из стали класса Вр-I с шагом 150мм. Продольные распределительные стержни принимаем диаметром 3мм с шагом 350мм.

A=1/4l+1/3l+50=1750+2333,3+50=4133,3мм.

L=7400-200-50=7150мм.

Марка сетки

На средних опорах второстепенной балки: (М_C=46,49кНм).

На опоре второстепенная балка армируется двумя сварными сетками класса Вр-I. Площадь сечения арматуры на 1п.м. полки для одной сетки:

Принимаем сварную рулонную сетку с поперечными рабочими стержнями диаметром 5мм из стали класса Вр-I с шагом 150мм. Продольные распределительные стержни принимаем диаметром 3мм с шагом 350мм.

A=1/4l+1/3l+50=1750+2333,3+50=4133,3мм.

L=7400-200-50=7150мм.

Марка сетки

3.6 Расчёт прочности по наклонным сечениям
Максимальная перерезывающая сила Q_max=67,36кН.

Расчёт поперечных стержней.

Приближение 1.

Диаметр поперечной арматуры принимается из условия сварки с продольными стержнями d=20мм и равняется d_sw=5мм класса Вр-I. Так как число каркасов 2, то площадь сечения поперечных стержней A=2×0,196=0,392см².

Определим шаг поперечных стержней по конструктивным соображениям.

h=350мм.