Файл: Шахназарян С.Х. Возведение зданий методом подъема этажей и перекрытий. Исследования, проектирование, строительство.pdf

(см. рис. VI.16) здание рассматривается как рамно-свя- зевая система, при этом податливость основания не учи­ тывается, так как в данном случае основанием для зда­ ний служат скальные породы. По этим расчетным схе­ мам горизонтальную нагрузку в поперечном направле­ нии воспринимают шахта и рамный каркас; в продоль­ ном— шахта, вертикальные диафрагмы и каркас зда­ ния. Шахты на рис. VI. 16 выделены двойной штрихов­ кой, а диафрагмы — одинарной. В расчетных схемах рамно-связевой системы соединение шахт с каркасом

226

предполагается шарнирное; диафрагм с каркасом для схемы 5 — шарнирное, для схемы 6 — рамное.

Результаты расчета периодов изгибно-сдвиговых ко­ лебаний основного тона для трех 9-этажных зданий, воз­ веденных методом подъема перекрытий, и соответству­ ющие экспериментальные данные, полученные при ис­ пытании зданий в натуре, представлены в табл. VI.5. При определении расчетных значений периодов свобод­ ных колебаний зданий с учетом результатов проведен­ ных опытов (см. § 18, п. 5) суммарная изгибная жест­ кость и суммарная жесткость при сдвиге железобетон­ ных шахт и вертикальных диафрагм принимались:

впоперечном направлении

ЕІ = 28,2-10° тм2 и GF = 2,6■ ІО6 т\

впродольном направлении

ЕІ = 35,8-10Gтм* и GF = 4,94ІО6 г.

Значения периодов свободных колебаний для пер­ вых трех расчетных схем определялись по следующим формулам:

при изгибных колебаниях (см. рис. VI. 16, а)

Ynp— коэффициент, учитывающий повышенную деформативность элементов системы;

К і — коэффициент, учитывающий форму и разме­ ры сечения конструкций при сдвиге.

Значения А, уПр, К і приняты согласно [10]. Значение периодов свободных колебаний для рамно-

стей соответственно ригелей и стоек одного этажа. Ори­ ентировочное расчетное значение жесткости каркаса на сдвиг, определенное по формуле (VI.7), в поперечном направлении равняется Сзд=3,67-104 т, а в продольном направлении Сзд= 2,9- ІО4 г. Значения параметров Я, вы­ численные по формуле (VI.6), оказались равными в по­ перечном направлении 51=1,0; в продольном направле­ нии Я=0,8.

В продольном направлении расчеты выполнены так­ же при представлении расчетной схемы здания в виде рамно-связевой системы с рамной диафрагмой (см.

228

рис. VI.16, е). В этом случае величина сдвиговой жестко­ сти С3д определяется, согласно [37], по формуле

Зг ( г + 12s) (1 -Ь т|п)

С ЗД —

/ (г + 3s)

где ііо= — (см. рис. VI.16, е).

h

Результаты расчета периодов и форм колебаний в этом случае практически совпадают с результатами рас­ чета рамно-связевой системы (см. рис. VI.16, д).

Упругие линии основного тона колебаний 9-этажных зданий представлены на рис. VI. 17. Здесь сплошные кривые вычислены, согласно [10], по расчетным схемам,

Нетрудно заметить, что при колебаниях в поперечном направлении расчетные изгибные и изгибно-сдвиговые упругие линии (см. рис. VI. 16) практически совпадают с экспериментальной упругой линией. Однако для рас­ смотренных схем между расчетными значениями перио­ дов первого тона колебаний и экспериментальными зна­ чениями имеется существенное расхождение (см. табл. VI.5).

При основном тоне колебаний здания в продольном направлении между экспериментальными и расчетными значениями имеются существенные отклонения не толь­ ко по периодам, но и по формам упругих линий (см. рис. VI. 17,б)- Следовательно, в качестве расчетной для изученных 9-этажных зданий нельзя принять шарнирносвязевую схему вследствие значительного влияния же­ сткости каркаса.

Если в качестве расчетной схемы принимается рам- но-связевая система, то и в этом случае между опытны-

Ри с. V I . 17. У пруги е линии ос­ новного типа изги бно-сдвиговы х колебаний 9 -этаж н ого здания

а — в поперечном направлении;

б—в продольном направлении. Циф­ ры соответствуют номерам расчет­

ных схем, приведенных в табл. V I.5. Штрнхлинин построены по экспери­ ментальным данным

229

S)

г»

0,8

рис. V I.16, г при Я=9; 5 —Я.=5,5

230