Файл: Несенчук А.П. Пламенные печи для нагрева и термообработки металла учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 213
Скачиваний: 4
3.8.1. КИНЕТИЧЕСКИЕ ГАЗОВЫЕ ГОРЕЛКИ БЕЗ ПРИНУДИТЕЛЬНОЙ ПОДАЧИ ВОЗДУХА
К данному виду горелочных устройств относятся инжекционные горелки. Смесеобразование в таких горелках происходит за счет инжекции воздуха в струю газообразного топлива, вытекающего из сопла, которое расположено перед смесительной камерон. В смеси тельной камере происходит образование однородной рабочей смеси топлива и воздуха. Смесеобразование полностью заканчивается на смесительном участке и к кратеру горелки поступает уже подготов ленная рабочая смесь. Последнее послужило основанием назвать их горелками с предварительным смешением. Инжекционные горелки Стальпроекта [16] — разновидность однопроводных кинетических горелочных устройств (исключение составляет горелка типа П, ко торая является двухпроводной). В настоящее время разработаны и серийно изготавливаются инжекционные горелки типов В, Н, П. Каждый из указанных типов имеет ряд типоразмеров [16]. Причем смежные типоразмеры отличаются между собой по производитель ности примерно на 25%.
Горелки типа В разработаны применительно к высококалорий ным сортам топлив с теплотворной способностью, превышающей 4000 ккал/нм3. Подогрев воздуха в таких горелках не предусматри вается; следовательно, в тех случаях, когда требуется подогрев окислителя, горелки типа В не используются. Всего Стальпроектом разработано двадцать типоразмеров таких горелок, крайними из них являются В 15 и В235 (соответственно обладающие производитель ностью от 0,3 до 4 и от 100 до 1100 нм3/ч газообразного топлива). Выбор типоразмера горелок В выполняется в соответствии с норма лями и литературой [16]. Используя нормали, нужно помнить, что они составлены лишь для определенных значений теплотворной спо собности топлива, а именно: природного (Qup=8350); природно коксовального (QHp = 7210 и 6415) и коксовального (QHp = =4080 ккал/нм3) газообразных топлив. Причем во всех случаях коэффициент избытка воздуха принят равным 1,05. Поэтому, если QHp и а отличаются от указанных значений, нужно выполнить пере счет параметров горелки и только после этого можно использовать данные нормалей. Пересчет заключается в определении диаметров газового сопла dc и кратера (носика) dup горелки.
Инжекционные горелки всех типов выполняются как с охлаж дением кратера, так и без. охлаждения. Водоохлаждаемым выпол няется кратер у горелок большой производительности (включая типоразмеры, у которых диаметр кратера равен или превышает 85 мм (В85, Н85, П85).
При сжигании низкокалорийного топлива (подогрев воздуха не предусмотрен) применяются горелки типа Н. Всего разработано двадцать типоразмеров таких горелок [16]. Как и для горелок В, крайние типоразмеры представлены горелочными устройствами, имеющими диаметр кратера 15 и 235 мм (соответственно горелки Н15 и Н235). Горелки типа Н удовлетворяют производительности
72
3—8000 нм3/н. Так как при сжигании низкокалорийного топлива
впечи может не развиться должная температура, то в горелках типа
Нпредусмотрен подогрев топлива до 300° С.
Пересчет и выбор горелочных устройств типа Н производятся по методикам, изложенным в работах [16] и [33]. Справедливости ради нужно отметить, что горелки Н применяются сравнительно редко, так как нецелесообразно подогревать топливо, не подогревая воздух-окислитель. В связи с этим для низкокалорийных топлив
разработаны также горелки типа П, в которых предусмотрен подо грев воздуха, идущего на горение, а при необходимости и топлива.
Нормали на эти горелки разработаны для а = 0 ,9 и а = 1 , |
а также |
||||
it" = 600 |
и t" |
=300° С. Таких горелок разработано |
11 типо- |
||
в max |
т max |
г |
г г |
|
размеров. Крайние — П65 и П270.
Расчет любой иижекционной горелки (рис. 3.13) заключается в определении ее размеров, а также пределов регулирования, что очень важно для организации экономичного сжигания топлива.
Данные для расчета — расход топлива на горелку (Вг, нм3/ч), теплотворная способность топлива (QHP, ккал/нм3), давление и тем пература топлива (рг и Тг, соответственно кГ/м2и ° К), удельный вес топлива (уог, кг/нм3) , теоретически необходимое количество воздуха (Ко, нм3/нм3), коэффициент избытка воздуха (а) и давление и тем пература воздуха-окислителя (рв и Тв, соответственно кГ/м2 и °К).
Расчет иижекционной горелки начинается определением диа метра газового сопла. С этой целью находят приведенную скорость истечения газа. Для докритических давлений (рг< 2000) эта ско
рость рассчитывается по формуле |
|
|
ЙУ<эг— ф і / |
2gТорг А рг м/сек, |
(3.75) |
' |
УогД’Ро |
|
здесь То и ро — соответственно температура и давление, отвечающие нормальным условиям, 7’0= 273 и ро= 10333;
ер — скоростной коэффициент, ф=0,85; А Рг — избыточное давление газа перед горелкой, кГ/м2.
73
Если газообразное топливо находится при критическом давле нии (рг=2000), то выражение (3.75) принимает вид
И>ог—Ф Рг 1 |
2gT0 |
_ U ( |
УотТгрЪ |
k— \L ' |
|
|
|
|
|
ft+1 |
Р В |
\ |
/ |
Рв |
\ |
“ |
Рг |
' |
' |
Рг |
' |
j м/сек, (3.76) |
|
где ft — показатель адиабаты (для природного газа £ = 1,3). Заметим, что в формулы (3.75) и (3.76) нужно подставлять
абсолютные значения давления воздуха и топлива.
И, наконец, для сверхкритических давлений (рг>9000 кГ/м2)
йУог= ф МртУ- |
м/сек, |
(3.77) |
ЧотТтрТ |
|
|
где М и ер — соответственно равны 2,09 и 0,85. Определив скорость истечения w0T, из соотношения
B v = w 0 гаіс2-3600
определяем диаметр газового сопла
! = |
] |
|
/ _ « |
г |
|
или |
* |
nworTtWnr'■3600• |
|
||
|
|
|
|
|
|
' |
г |
|
21 10е |
мм, |
(3.78) |
|
|
2826ш0 |
|
|
где Вт— расход газообразного топлива на одну горелку, нм3/ч. Для отыскания кратности регулирования Ѳ определяем опти
мальное отношение площадей смесителя и газового сопла:
( I f L \ —А [Bmn—C(tn—l) (я—1)], |
(3.79) |
' /с 'ОПТ
где А и В — соответственно коэффициенты, учитывающие расшире ние газа после истечения и сумму сопротивлений на пути движения газовоздушной смеси в горелке, отне сенную к скоростному напору (рис. 3.14 и табл. 3.6); С — коэффициент, учитывающий потери на входе воздуха
винжекционную горелку, С=0,85;
ши п — соответственно объемная и весовая кратности инжек
ции:
щ = \ + Ѵо' ~ П -
Гг
74
YOB
п — 1 -}- V o '
Vor
Здесь коэффициент П учитывает понижение температуры рабо чей смеси после истечения:
h—1
Как и ранее, рг и рв подставляются в ата, кГ/м2.
Предел регулирования может быть подсчитан по формуле
Ѳ = |
ВУкр |
(3.80) |
гл)min |
кр
где WKP — действительная скорость смеси в кратере горелки;
Та бл . 3.6. Расчетные характеристики инжекционных горелок
|
Темпера |
Темпера |
|
Наименование газа |
тура |
тура |
в |
|
подогрева |
подогрева |
|
|
топлива, °С |
воздуха, °С |
|
Доменный |
|
300 |
600 |
1,2 |
|
Коксодоменный |
и генера- |
20 |
20 |
1,2 |
|
20 |
500 |
1,4 |
|||
торный |
|
20 |
20 |
1,4 |
|
Коксовальный, |
природно- |
||||
20 |
20 |
1,5 |
|||
коксовальный, |
природный |
|
|
|
|
и нефтяной |
|
|
|
|
Минимально допу стимая скорость в кратере горелки w, м/сек
<0 , 2
<0 , 2
12—18
12—18
О) |
00 |
|
1 |
75
^ іф" — минимально допустимая действительная скорость смеси в кратере (табл. 3.6).
Скорость в кратере горелки
2ghKp
а>кр= ]/- (3.81)
V O M
где /гкр — скоростной напор в кратере горелки:
Лкр==А Р п А Дв Рпсчп, |
(3.82) |
А рв — повышение давления воздуха в инжекционной горелке:
D |
А рг |
А рв=Ф 2 ■ |
(3.83) |
( ¥1) .
При рг<9000 кГ/м2
|
|
k-i |
|
|
|
|
ft |
|
|
( ^ г П - (-*-)*]= |
|
|||
при Дг^ЭООО кГ/м2 |
|
|
|
|
|
|
ft—l |
|
|
*-*(4 г)” Ѵ |
ё Н -(-£ -П |
|
||
Сопротивление на входе воздуха в смеситель |
|
|||
. / |
2 |
ф |
|
|
®ов |
Тв |
(3.84) |
||
Л рв~ ^ |
і _ѴовТ Г ’ |
|||
|
||||
где W0B — скорость воздуха на входе в горелку: |
|
|||
Ш о в = |
Ѵо' Вг |
|
|
|
3600/в ’ |
|
|||
|
|
5 Г — расход топлива на горелку, нм3/ч\ /в — живое сечение смесителя для прохода воздуха, м2;
Уов — удельный вес воздуха при нормальных условиях, кг/нм3.
Избыточное давление продуктов сгорания в печи ра принимает ся равным 0,5—2,0 кГ/м2.
Входящий в выражение (3.81) удельный вес смеси
То |
п |
кг/м3. |
(3.85) |
Усм=Уог-^--------- |
ш |
76