Файл: Несенчук А.П. Пламенные печи для нагрева и термообработки металла учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 192
Скачиваний: 4
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 1.2 |
|
|
|
|
I |
|
2 |
3 |
|
20ХГСА, |
25ХГСА |
|
1200 |
1160—830 |
|||
30ХГС, |
ЗОХГСА, |
35ХГСА |
1180 |
1140—830 |
|||
38ХГН |
|
|
|
1200 |
1180—800 |
||
ЗОХНВА |
|
|
|
1200 |
1180—850 |
||
40ХНМА |
|
|
1180 |
1160—850 |
|||
20ХНЧФА |
|
|
1200 |
1180—870 |
|||
38ХЮ, 38ХВФЮ |
|
1180 |
1180—850 |
||||
38ХВФЮА |
|
|
1180 |
1150—850 |
|||
38ХМЮА |
|
|
1180 |
1160—880 |
|||
ШХ6, |
ШХ9 |
|
|
1200 |
1150—870 |
||
ШХ15 |
|
|
|
|
1180 |
1130—850 |
|
ШХ15СГ |
|
|
|
1180 |
1150—850 |
||
|
|
Та бл . |
1.3. Температурные интервалы ковки и штамповки |
|
|||
|
|
|
|
некоторых высоколегированных старей |
[2] |
|
|
|
|
М арка стали |
Температура начала |
Рекомендуемый |
интервал |
||
|
|
ковки (максимальная), °С |
ковки, |
°С |
|||
Х5М |
|
|
|
|
1200 |
1180—850 |
|
Х6СМ |
|
|
|
|
1180 |
1150—870 |
|
4Х9В2 |
|
|
|
|
1200 |
1180—900 |
|
1X13, |
2X13, |
3X13 |
|
1180 |
1150—900 |
||
4X13 |
|
|
|
|
1200 |
1180-820 |
|
3X13H7C2 |
|
|
1150 |
1130—870 |
|||
1Х17Н2 |
|
|
|
1150 |
1130—870 |
||
Х17 |
|
|
|
|
1120 |
1080—750 |
|
Х28 |
|
|
|
|
1150 |
1120—680 |
|
Х17Н13М2Т |
|
|
1180 |
1150—900 |
|||
4Х14Н14В2М |
|
|
1160 |
1140—900 |
|||
Х18Н9Т |
|
|
|
1180 |
1150—900 |
||
2X18Н9 |
|
|
|
|
1150 |
1130—870 |
|
ОХ18Н12Б |
|
|
1150 |
1130—870 |
|||
Х23Н18 |
|
|
|
1180 |
1150—820 |
10
|
|
|
Т а б л . |
1.4. Температура ковки |
и штамповки некоторых |
|||
|
|
|
|
|
|
инструментальных |
сталей [3] |
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура |
ковки, °С |
|
|
|
Марка стали |
С Л И Т К О В |
|
|||
|
|
|
|
|
|
заготовок |
||
У7, У8, У7А, У8А |
1160—1180 |
1100—1125 |
||||||
У9, |
У10, |
У11, |
У12, |
У13, |
|
|
||
У9А, |
У10А, |
У11А, |
У12А, |
|
1075—1100 |
|||
У13А |
|
|
|
|
1100—1130 |
|||
ХВ5 |
|
|
|
|
|
1100—1130 |
1100—1125 |
|
X, В1, |
ХВГ, |
9Х |
1170—1190 |
1120—1150 |
||||
9ХС |
|
|
|
|
|
1150—1180 |
1100—1140 |
|
Х12 |
|
|
|
|
|
1120—1150 |
1140—1160 |
|
Х12М |
|
|
|
|
1140—1180 |
1160—1180 |
||
Х12Ф1 |
|
|
|
|
1160—1190 |
1160—1190 |
||
4Х8В2 |
|
|
|
|
1180—1200 |
1160—1180 |
||
7X3, |
8X3 |
|
|
|
1160—1180 |
1160—1180 |
||
5ХНМ, |
5ХГМ |
|
1180—1200 |
1180—1200 |
||||
5ХНВ |
|
|
|
|
1180—1200 |
1170—1200 |
||
5ХНСВ |
|
|
|
|
1180—1200 |
1180—1220 |
||
4ХС |
|
|
|
|
|
1200—1220 |
1160—1180 |
|
126ХС |
|
|
|
|
1180—1200 |
1160—1180 |
||
4ХВ2С, |
5ХВ2С |
|
1180—1200 |
1160—1180 |
||||
6ХВ2С |
|
|
|
|
1170—1200 |
1150—1170 |
||
6ХВГ |
|
|
|
|
1180—1200 |
1160—1180 |
||
Р18, |
Р9 |
|
|
|
|
1150—1200 |
1150—1200 |
лоты на нагрев 1 кг малоуглеродистой стали, в этом случае ощутима экономия на ремонте технологического оборудования.
Температура, при которой происходит термическая и химико термическая обработка, выбирается в зависимости от марки стали и вида тепловой обработки в соответствии со справочными данны ми [4]—[6]. В качестве примера можно отметить, что при нагреве металла под все виды закалки температура операции рассчиты вается по выражению
^ м = ^ сз + (20^30)°С, |
(1.1) |
где tAc3 — температура верхней критической точки (табл. 1.5).
Известно, что нагрев стали до температуры выше критической точки Іа сз сопряжен с ростом зерна. При этом величина зерна на
ходится в прямой зависимости от температуры и длительности пре бывания металла в печи. Может наступить такой момент, когда
И
Т а б л . 1.5. Температура t Л С ЗИ *Ас\ для некоторых сталей [4]—[6]
Марка стали |
Температура, °С |
||
по ГОСТу |
завод |
t , |
t , |
ская |
А с з |
Л Cl |
|
08 |
|
874 |
732 |
10 |
|
874 |
732 |
15 |
|
863 |
735 |
20 |
|
854 |
735 |
25 |
|
840 |
735 |
30 |
|
813 |
732 |
35 |
|
802 |
730 |
40 |
|
790 |
730 |
45 |
|
770 |
725 |
50 |
|
760 |
725 |
55 |
|
774 |
727 |
60 |
|
766 |
727 |
70 |
|
743 |
730 |
У8 |
|
730 |
— |
А12 |
|
866 |
— |
У12 |
|
780 |
730 |
У7 |
|
770 |
730 |
157 |
|
863 |
735 |
20Г |
|
854 |
735 |
ЗОГ |
|
812 |
734 |
30Г2 |
|
— |
730 |
Р2 |
|
840 |
770 |
|
ЭИ723 |
870 |
780 |
|
ЭИ415 |
900 |
800 |
21Н5 |
|
771 |
675 |
25ГС |
|
880 |
750 |
35ГС |
|
830 |
750 |
55ГС |
|
830 |
750 |
50С2Г |
|
790 |
— |
40ХФ |
|
790 |
754 |
ЗОХМ |
|
807 |
757 |
35ХМ |
|
820 |
745 |
35Х2М |
|
776 |
715 |
38ХС |
|
860 |
760 |
40ХС |
|
850 |
750 |
35ХМФ |
|
835 |
755 |
25Н |
|
820 |
730 |
ЗОН |
|
820 |
710 |
12Х2Н4 |
|
810 |
700 |
18ХНВ |
|
720 |
700 |
ШХ9 |
|
875 |
730 |
Марка стали |
Температура, °С |
||
по ГОСТу |
завод |
^ с з |
1А С1 |
ская |
|||
зохгс |
|
830 |
750 |
20ХН |
|
804 |
733 |
зохн |
|
793 |
730 |
50ХН |
|
750 |
735 |
12ХН2 |
|
794 |
732 |
12ХНЗ |
|
830 |
715 |
. 20ХНЗ |
|
760 |
700 |
ЗОХНЗ |
|
775 |
715 |
40ХНЗ |
|
770 |
710 |
12Х2Н4А |
|
820 |
710 |
35ХН2М |
|
800 |
725 |
35XH3M |
|
790 |
720 |
35ХН4М |
|
775 |
710 |
30ХН4М |
|
775 |
710 |
55С2 |
|
840 |
— |
60С2 |
|
820 |
— |
50ХГ |
|
775 |
750 |
12Х2ФБ |
|
1000 |
875 |
38ХА II 40Х |
|
782 |
747 |
35ХМ |
|
820 |
745 |
35ХМФА |
|
835 |
755 |
ШХ15 |
|
900 |
727 |
Х9С2 (СХ8) |
|
970 |
900 |
4Х10С2М |
ЭИ 107 |
950 |
850 |
20ХГС |
|
840 |
755 |
25ХГС |
|
835 |
750 |
40Н |
|
— |
655 |
40XH34XH3M |
|
790 |
720 |
35ХНЗМФ |
|
775 |
725 |
50ХФА |
|
788 |
752 |
60С2 |
|
860 |
750 |
38ХМЮА |
|
940 |
800 |
Х13 |
|
855 |
820 |
2X13 |
|
870 |
825 |
3X13 |
|
835 |
800 |
4X13 |
|
835 |
800 |
40ХН |
|
770 |
730 |
12
вследствие чрезмерного роста зерен связь между ними ослабевает и механические свойства стали в значительной степени ухудшаются. Наступает так называемый перегрев стали. Механическая обработка перегретого металла (ковка, штамповка, прокатка) по причине его пониженной прочности сопровождается образованием трещин. Пере грев металла, как правило, устраняется нормальным отжигом Отжп, представляющим собой нагрев металла до температуры ^асз +
+ (20—30)° С с последующим медленным охлаждением. Дальнейшее увеличение температуры либо длительности нагре
ва металла приводит к его пережогу. Пережженный металл не мо жет быть восстановлен и считается браком. Явление пережога на ряду с повышением температуры и передержки металла в печи зависит от атмосферы в зоне рабочего пространства. Наиболее вероятен пережог в окислительной атмосфере и у сталей с большим содержанием углерода. Чем выше его содержание, тем при более низкой температуре поверхности наступает пережог. Заметим, что при температурах ниже 1250° С нагрев металла пережогом не сопро вождается. Пережог может наблюдаться и в восстановительной атмосфере, но при более высоких температурах металла. В этом случае он может произойти при 1320—1350° С (малоуглеродистая сталь).
Отмеченные явления перегрева (когда для исправления дефек та требуется включать в технологический цикл производства допол нительный переход — отжиг) и пережога (металл идет в брак) указывают на исключительную важность правильного выбора тем пературы операции тепловой обработки.
1.2. УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
При нагревании массивных заготовок или изделий (В і> В іКр) в результате неравномерного прогрева сечения (при нагреве темпе ратура центра сильно отличается от температуры на поверхности металла) в них возникают температурные напряжения. Возникаю щие напряжения будут максимальны в начальный период нагрева, когда наблюдается наибольшая неравномерность прогрева средины
иповерхности металла, что соответствует интервалу температур 0—500° С. Возникающие напряжения могут носить остаточный ха рактер и быть крайне нежелательными. Поэтому наряду с всесто ронне обоснованным выбором температуры нагрева металла (тем пература операции тепловой обработки) составлению технологии тепловой обработки стали (ковка, штамповка, прокатка или терми ческая обработка) должен предшествовать анализ напряжений, возникающих в контрольном сечении на начальном этапе нагрева, а также оценка допускаемого перепада температур на поверхности
ив центре сечения заготовки или изделия. В ряде случаев при до
статочно интенсивном нагреве (с большими скоростями нагрева) в сечении металла возникают напряжения, превосходящие предел упругости. Такой металл после охлаждения имеет остаточные на пряжения. В наиболее неблагоприятных случаях появляются дефек
13