Файл: Циклонная плавка. (Теоретические основы, технология и аппаратурное оформление).pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 258
Скачиваний: 0
чае горение топлива происходит при повышенном коэффициенте из бытка воздуха, что соответствует повышенной средней концентрации кислорода.
Действительно, против обычного значения коэффициента избытка воздуха в энергетической камере
а = у - ’
в технологической
|
^д-Ь'Гш |
|
где |
а и ат— коэффициент избытка воздуха в энергетической и |
|
Ѵя, |
энерготехнологической камерах; |
подавае |
7 Ши Ѵ0— соответственно действительный расход, |
||
|
мый на горение топлива, окисление шихты и тео |
|
|
ретически необходимый расход воздуха для выго |
|
|
рания топлива и десульфуризации. |
а+ аш>1, |
Таким образом, углеродистое топливо сгорает при ат = |
а затем окисляются сульфиды при аш< 1 . Справедливость таких пред ставлений подтверждается опытом работы циклонных установок, пере рабатывающих сульфидные медные концентраты [95].
Время выгорания частиц топлива и окисления сульфидов, нахо дящихся во взвешенном состоянии, определяется по идентичным зави симостям [99], куда входит среднее значение весовой концентрации
кислорода, определяемое из выражения • |
|
|
|
С = |
Спр Сі , |
|
(3.82) |
где Со и Сі — начальная и конечная весовые |
концентрации кисло |
||
рода. |
|
|
|
Тогда средняя концентрация кислорода, при которой происходит |
|||
горение топлива, |
|
|
|
Ст= 0 ,2 3 ^ - . |
|
(3.83) |
|
Очевидно, для сульфидов, окисляющихся после углерода, кон |
|||
центрации Ст может рассматриваться как начальная, т. |
е. Со“ = С Т. |
||
Если же концентрация С “ = 0, то |
окисление |
сульфидов |
происходит |
в условиях, когда концентрация кислорода в газах вдвое меньше, чем при горении углеродистого топлива
191
СШ=0Д 15 |
(3.84) |
Поскольку для топлива а = 1,05 = const, конкретные значения кон
центраций Ст и Сш определяются величиной аш, зависящей от соста ва исходного сырья, степени десульфуризации.
= |
(3.85) |
|
Ѵ О |
где Ѵш— располагаемое количество воздуха на окисление сульфидов шихты.
V“ — теоретическое количество воздуха для полной десульфури зации шихты.
Рассмотренные особенности относятся к условиям совместной за грузки частиц материала и топлива. Что же касается движения час тиц, их теплообмена с несущей средой и окружающими поверхностя ми, а также движения газовой среды, то закономерности этих явлений, естественно, не зависят от назначения камеры и являются общими как для топлива, так и для перерабатываемого материала.
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ТЕПЛОВОГО ПРОЦЕССА
ВОБЪЕМЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ЦИКЛОННОЙ КАМЕРЫ
Всоответствии с поставленной задачей рассмотрим условия сов местного горения в циклонной камере твердых частиц углеродистого топлива и перерабатываемого сырья. При наличии теплообмена с газо вой средой и ограждающими поверхностями система уравнений, опи сывающих весь комплекс явлений, происходящих в объеме камеры, должна аналогично топочной камере [83] включать уравнения:
—движения газовой среды;
—движения частиц;
—реагирования (горение, окисление) частиц;
—теплообмена.
Ввод частиц осуществляется аксиально на середину радиуса цик лона и полагается, что в начальный момент они неподвижны. Частицы топлива вводятся тангенциально и поступают в камеру с определен ной заданной начальной скоростью.
Процесс в циклонной камере протекает при определенных усло виях.
В термодинамическом отношении полагается, что процесс проис ходит в изобарных условиях.
192
Ваэродинамическом, физико-химическом и тепловом отношениях его можно считать установившимся.
Пламя представляет собой двухфазную систему, состоящую из несущей газовой среды и поступающих в нее твердых дисперсных час тиц, которые вовлекаются во вращательное движение газовой средой, движущейся тангенциально и аксиально.
Вследствие полидисперсности твердой фазы, которая состоит из смеси частиц топлива и перерабатываемого сырья, в объеме камеры происходит сегрегация частиц по размерам: более крупные под влия нием центробежных сил сепарируются на стенку циклона, наиболее мелкие сгорают или плавятся в объеме, не достигнув стенки.
Полагается, что все частицы исходного материала окисляются, возгоняются, плавятся, а все частицы топлива выгорают в пределах ра бочего пространства камеры (механический вынос не учитывается).
Втечение всего процесса происходит теплообмен между твердой
и газовой средой, |
а также между всей |
газодисперсной системой |
и ограждающими ее поверхностями циклона. |
||
У р а в н е н и е |
д в и ж е н и я г а з о в о й |
с р е д ы . В соответствии |
с аэродинамическими исследованиями основное вращательное движе ние W ? в циклоне подчиняется квазипотенциальному закону, распре деление осевой составляющей заменяется равномерным полем, ра диальная составляющая W T =0. Уравнение движения газовой среды записывается в виде
(3.86)
ТУг= 0 .
Влияние неизотермичности потока на составляющие скорости га за может быть учтено зависимостями [10]
(3.87)
(3.88)
Здесь Wx— скорость газового потока на входе в циклон; і?ц и г— радиусы циклонной камеры и текущий;
е= Wр т а х
W,
Тт — температура газов в циклоне, °К.
1 3-22 |
193 |
Индексы X и г соответствуют изотермическому (холодному) и не изотермическому (горячему) потокам.
У р а в н е н и е д в и ж е н и я ч а с т и ц ы . В общем случае дви жение одиночной частицы во вращающемся потоке газов, согласно уравнению И. В. Мещерского [101], для тела переменной массы мо жет быть записано как
dV |
zZ I dm.tt |
(3.89) |
|
m ~dr=P |
|||
|
|||
где т — переменная масса |
частицы, движущейся со скоростью У |
||
под воздействием |
внешних сил, результирующая которых |
представлена вектором Р ;
—
Ур — вектор скорости отбрасываемых от частицы (или присоеди няемых к ней) масс;
т — время.
При неравномерном горении частицы по всей поверхности возни кает явление лобового эффекта, которое может вызвать асимметрию стока газов, образующихся в процессе горения, и вследствие этого по
является реактивная сила (Ур —У). Влияние этой силы оценивается
по-разному [102, 103, 104]. Однако тщательными опытами проведен ными с частицами, вращающимися со скоростью от 3000 до 1600 об/мин, установлено, что влияние лобового эффекта на суммар ные характеристики процесса горения по сравнению с неподвижной частицей, обдуваемой потоком, практически незаметно [105].
Кроме того, подробный анализ [16] показывает, что в условиях движения горящей частицы в вихревом (циклонном) потоке реактив ной силой можно пренебречь, а из внешних сил, действующих на час тицу, достаточно учитывать лишь силу тяжести и силу аэродинамиче ского сопротивления.
В соответствии с этим общее уравнение движения реагирующей (горячей) частицы в циклонной камере может быть представлено в виде
a V |
£g |
(3.90) |
|
где 5 — коэффициент аэродинамического сопротивления; 7 г— удельный вес газа;
F4— миделево сечение частицы.
Для совместного решения уравнения движения частицы с уравне нием движения газовой среды (3.86) уравнение (3.90) в последующем записывается в проекциях цилиндрической системы координат [83].
194
У р а в н е н и е р е а г и р о в а н и я ( в ы г о р а н и я ) ч а с т и ц ы . Рассматривается общий случай горения одиночной частицы в проме жуточном (диффузионно-кинетическом) режиме. Принимается, что сферическая форма частицы сохраняется на всем протяжении процес са, обеспечивая равнодоступность поверхности для диффундирующего из окружающей среды окислителя, и что реакция протекает только на внешней поверхности.
Для частиц углеродистого топлива выход влаги и летучих пред шествует началу горения коксового остатка, т. е., по существу, рас
сматривается горение углеродной, беззольной частицы- |
|
+ + Г + 1 + - |
(8-91) |
Начальные условия: т= 0; 6= 6ог; Тк— Тв, т. е.частица, поступаю щая в циклон, обладает температурой транспортирующего ее воздуха. Допускаем, что процесс окисления сульфидов железа описывается та кой же зависимостью с соответствующим учетом концентрации окис лителя.
Диффузионный критерий для частиц определяется по зависимо
сти |
N u = 2 (l+ 0 ,0 8 Re2'3); R e= —; |
1»о(Г |
|
где |
А |
V |
|
|
ß— стехиометрический коэффициент; |
||
|
уч и fr— удельный вес частицы и газа; |
||
|
|
__Е_ |
|
К= К 0е ЛГ|— константа скорости реакции;
Тч— температура частицы;
R — универсальная газовая постоянная;
К о и Е— соответственно константа и энергия активации.
Как известно, в выражении для коэффициента диффузии кисло- / р \П
рода D=D0^2^j) в качестве определяющей следует принять темпера
туру, среднюю между температурами среды и поверхности частицы. В условиях же циклонных камер при высокой относительной скорости частиц и температуре стенок, близкой к газовой среде, с достаточной степенью точности ее можно заменить температурой среды.
Поля газовых концентраций в циклонной камере очень сложны и во многом зависят от конструктивных и режимных факторов, грану лометрического состава топлива, содержания летучих и т. д. [106, 107,108].
Для каждой конкретной камеры действительное распределение концентраций, зависящее от такого сложного явления, как рециркуля ция газов, может быть установлено лишь экспериментально.
195
Концентрация кислорода С в уравнении принимается как осредненная и задается в соответствии с принятой расчетной схемой, раз личной для топлива и шихты по зависимостям (3.83) и (3.84). Как по казывают расчеты [84], такое осреднение не оказывает заметного влияния на суммарные расчетные характеристики (время сепарации и выгорания частиц) и, по нашему мнению, может быть принято для вертикальных циклонных камер обычной геометрии, снабженных плоской диафрагмой.
У р а в н е н и е т е п л о о б м е н а ч а с т и ц ы . Полагая, что тем пература в центре и на поверхности частицы одинакова (критерий Ві<СІ), уравнение, описывающее теплообмен частицы с окружающей средой и ограничивающими рабочее пространство камеры поверхно стями, может быть записано в виде
Здесь С' — теплоемкость частицы; Ѳ= Т'—Т — разность между температурой горящей частицы и
газовой среды;
Q — теплотворность материала частицы.
Коэффициент теплоотдачи от частицы к среде а' учитывает так же и лучистый теплообмен со стенками циклонной камеры введением соответствующей поправки в значение а', т. е.
|
«'= Nu |
(3.93) |
где |
X— коэффициент теплопроводности газовой среды; |
|
|
G— приведенный коэффициент излучения частиц хс ограж |
|
|
дающих поверхностей; |
|
|
Т' и Тм— температура частицы и поверхности расплава, покры |
|
|
вающего стенки циклона; |
|
|
N u— тепловой критерий Нуссельта для частицы. |
|
|
Начальными условиями, |
аналогично предыдущему, являются ■ |
|
о = |
о0; Тч = Тв. |
Таким образом, поведение частиц в циклонной камере описывает ся системой уравнений (3.86)—(3.92), учитывающей взаимодействие частицы с потоком при некоторых упрощающих допущениях. Так, на пример, принималось, что движение частиц в циклоне являетея сво бодным, т. е. отсутствует взаимодействие частиц между собой. Однако из [109] известно, что взаимодействие частиц возможно при движе
196