т о в Н. К. Комплексная переработка балхашских медных шихт циклонным методом. «Вестник АН КазССР», 1964, № 2.
8. О н а е в И. А., К у р о ч к и н А. Ф., Ц е ф т А. Л., А д с о н И. И. и др. Циклонная плавка балхашских шихт на обогащенном кислородном дутье. «Вестник АН КазССР», 1965, № 1(238).
9. Ц ы г о д а И. М., Х в е с ю н Ф. И., К у у р В. П. Циклонная плавка кол лективных концентратов. Тезисы докл. конференции по циклонным процессам. Ал ма-Ата, 1960.
10. |
Т о н к о н о г и й А. В., |
П о б е д о |
н о с ц е в Ю. К., |
Он а е в |
И. А. и др. |
Циклонная плавка сульфидных |
медных |
концентратов. |
«Цветные |
металлы», |
1960, № |
3. |
|
|
|
|
11. П І у л ь з п н г е р С . М., Ц ы г а н к о в В . В. Полупромышленная установка для плавки медных концентратов в циклонной печи. «Цветные металлы», 1957, № 1.
12. Б а л ф а н б а е в Э., В ы ш е н с к и й В. В., К о ж а х м е т о в Д . Б., Т он ко н о г и й А. В. и др. Плавка полиметаллических гранулированных шлаков в про мышленной циклонной камере. В сб.: «Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики». Алма-Ата, 1970.
1'?! М а р ш а к |
Ю. Л., |
Р ы ж а к о в А. В. |
Шиповые экраны топок паровых |
котлов. М., 1969. |
О. В., |
В р у б л е в с к и й |
Ю. П. Испарительное охлаждение |
14. Б р и к о в а |
циклонных камер. Тезисы докл. конференции по циклонным процессам. Алма-Ата,
1960. |
С е м е н о в В. С., С е м е н е н к о Н. А. |
Некоторые условия газификации |
15. |
угля в пристенной зоне |
циклона при осуществлении технологического процесса. |
«Теплоэнергетика», 1965, № 5. |
природного газа, основанное на |
16. |
И в а н о в Ю. В. |
Рациональное сжигание |
результатах расчета газогорелочных устройств. Таллин, 1958. |
17. |
Т о н к о н о г и й |
А. В., У л ь я н о в А. В., |
К о ж а х м е т о в Д. В. О взаи |
модействии потока, вытекающего из циклона с ограничивающими его поверхностя ми. В сб.: «Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики». Алма-Ата, 1966.
18. Т о н к о н о г и й А. В., |
Б а л ф а н б а е в Э. и др. О влиянии форкамеры ко- |
пильника циклонного агрегата |
на технологические показатели процесса. В сб.: |
«Проблемы теплоэнергетики и прикладной теплофизики». Алма-Ата, 1966. |
19. Т о н к о н о г и й А. В., |
О н а е в И. А., В ы ш е н с к и й В. В. Основные |
конструктивные и расчетные характеристики циклонных плавильных агрегатов. В сб.: «Циклонно-электротермические способы переработки медного и полиметалличе ского сырья». Алма-Ата, 1968.
20. |
К а ц н е л ь с о н Б . Д., Ш а т и л ь А . |
А. Теплообмен в циклонной камере |
горения с воздушным охлаждением и верхним |
выводом газов. «Теплоэнергетика», |
1957, № |
9. |
|
21. |
М и X е е в М. А. Основы теплопередачи. М.—Л., 1956. |
ГЛАВА 5
ЦИКЛОННАЯ ПЛАВКА СУЛЬФИДНЫХ МЕДНЫХ КОНЦЕНТРАТОВ
УКРУПНЕННЫЕ ОПЫТЫ
пыт освоения и эксплуатации циклонных топок, а также пред варительные лабораторные исследования [1, 2, 3] в совокупно сти с некоторыми теоретическими предпосылками позволили выра
ботать ряд рекомендаций по выбору рациональных конструктивных решений и приближенных режимных параметров циклонного про цесса. Результаты этих работ с учетом некоторых особенностей, при сущих пирометаллургической переработке сульфидных материалов, заложены в основу компоновки циклонной камеры в сочетании с ко- пильником-отстойником, необходимым для полного разделения про дуктов плавки.
В 1954 г. в Академии наук Казахской ССР была создана цик лонная опытная установка [4—6] для проверки конструктивных и технологических ее параметров при переработке как сульфидного, так и окисленного металлургического сырья. В качестве пробного исходного материала для плавки циклонным способом был взят суль фидный медный концентрат (шихта) Балхашского горно-металлурги ческого комбината (БГМК) следующего состава: 20,0% Си; 20,3 Fe; 26,7 S; 17,0 SiCb; 4,7 А1о03; 8,3 CaO и 0,4 MgO при влажности
2,5—3,0%. С целью получения расчетного состава продуктов плав-
Таблица 15
Результаты фазового анализа шлака на формы меди и железа
№ |
|
Содержание, 96 |
|
|
|
|
|
|
|
пробы |
Сііобщ |
С ііоки сл |
F®общ |
^Ѳокисл |
Эобщ |
|
|
1 |
1,40 |
0,65 |
28,22 |
12,7 |
0,1 |
2 |
1,76 |
0,95 |
28,54 |
14,6 |
0,6 |
3 |
3,30 |
1,05 |
26,48 |
9,49 |
1,15 |
4 |
1,88 |
0,94 |
— |
— |
— |
5 |
184 |
0,92 |
— |
— |
— |
С целью установления влияния длительности отстаивания и сте пени десульфуризации шихты на содержание меди в шлаках послед ние выборочно подвергались дополнительному отстаиванию при спокойном состоянии ванны циклонной установки (табл. 16), а также в лабораторных условиях при подаче на поверхность жидкого шлака сульфидных материалов.
|
|
|
|
|
Таблица 16 |
|
Результаты дополнительного отстаивания шлаков, % |
Содержание меди |
|
Извлечение меди |
Степень |
|
|
|
|
|
десуль |
в шихте |
в штейне |
в шлаке |
в штейн |
в шлак |
фуриза |
|
|
|
|
|
ции |
20,0 |
46,0 |
0,78 |
97,5 |
і,б і |
56,0 |
20,0 |
60,9 |
0,93 |
96,7 |
2,46 |
70,7 |
23,75 |
77,3 |
1,2 |
95,3 |
3,40 |
76,0 |
Из таблицы 16 видно, что простое отстаивание шлака в отстойной камере по времени приводит к некоторому снижению содержания меди в шлаке в основном за счет оседания механически запутавших ся корольков штейна и частично за счет взаимодействия окислов меди с ее сульфидом по реакции
C112S + 2Cu205=±6Cu + SO2.
Лабораторные исследования по обеднению шлаков с помощью пирита и пирротина также дали положительные результаты, показав возможность снижения в них содержания меди и магнетита, но ока залось, что процесс взаимодействия окисленных металлов шлака с сульфидами железа протекает лишь в верхних слоях расплава. Для
того, чтобы получить некоторый эффект от добавки пирита, следует осуществить длительное отстаивание или же изыскать достаточно надежный способ перемешивания шлака с пиритом и пирротином, например вдувание их в расплав.
Важной в циклонном процессе является проблема снижения за пыленности отходящих газов. На опытной циклонной установке за пыленность газового потока непосредственно за отстойной камерой не превышала 2—5 г/нм3, что соответствует величине пылеуноса — 2,5—4% от веса шихты.
Учитывая напряженные условия работы циклонной камеры,
впроцессе высокотемпературной плавки были предприняты попытки футеровки внутренней поверхности камеры высокостойким огнеупо ром, в частности хромомагнезитом, но от этого пришлось отказаться, так как футеровка быстро размывалась вплоть до полного прогара при более или менее длительной форсированной работе камеры. Эти испытания показали, что срок службы огнеупоров любого вида весь ма ограничен, поэтому, наиболее рациональной является водоохлаж даемая камера, работающая только на гарниссаже.
При циклонной плавке медных концентратов существенным яв ляется получение шлака оптимального состава, обеспечивающего минимальные потери ценных металлов. Следует отметить, что эта задача на данном этапе испытания циклонного процесса нами прак тически не решалась из-за малых габаритов установки. Можно лишь предположить, что практическое решение вопроса обезмеживания шлаков будет осуществлено путем дополнительного отстаивания про дуктов плавки в самостоятельном отстойнике или же непосредственно
вотстойной части циклонной установки, как это практикуется на других заводах, перерабатывающих сульфидные материалы в распы ленном состоянии.
Опыты показали также, что при достаточно высокой степени десульфуризации шихты, а следовательно, и значительном снижении расхода топлива, отходящие газы вполне могут быть использованы для сернокислотного производства.
Обобщая полученные данные по переработке медных шихт на первой огневой модели циклонной установки, можно сделать заклю чение, что процесс плавления медных шихт в циклонной камере осу ществляется достаточно интенсивно. Выявлены и другие техноло
гические показатели нового метода и установлены в первом прибли жении основные конструктивные и режимные параметры циклонной камеры, необходимые для дальнейшей разработки этого метода в укрупненном масштабе и в промышленных условиях.
Поскольку полученные результаты убедительно доказали эффек тивность циклонного процесса при переработке сульфидных материа
лов, дальнейшая проверка его проводилась в полупромышленном масштабе на БГМК для плавки сульфидных медных концентратов и на опытном заводе ВНИИЦветмета.
ПОЛУПРОМЫШЛЕННЫЕ ОПЫТЫ
Исследования проводились на специально сооруженной полупро мышленной циклонной установке Балхашского горно-металлургиче-
Рис. |
124. |
Полупромышленная |
циклонная установка. 1 — циклонная |
камера; |
2 — отстойная камера; |
3 — воздухоподогреватель; |
4 — дымо |
сос; |
5 — бункер шахты; 6 — бункер угля; 7 — выпуска |
штейна; |
|
|
8 — шлаковое окно. |
|
ского комбината производительностью 100 г шихты в сутки (рис. 124) [7 - 9 ] .
В основу проектирования и строительства установки положены данные укрупненных опытов, проведенных на циклонной опытной установке Академии наук Казахской ССР. В качестве исходных дан ных были приняты:
1. Циклонная камера вертикального типа при двустороннем подводе воздуха с водяным охлаждением (размеры циклонной ка меры; диаметр £> = 1,0 м; высота Л =1,7 м; диаметр выходной диаф рагмы d = 0,35—0,45 м).
2. Расчетная |
производительность |
циклонной |
камеры — 100 т |
шихты в сутки, или 3,25 т/м3-час. |
|
|
3. Отстойная камера размером 2,0X5,3 м, обеспечивающая |
продолжительность |
отстаивания |
продуктов |
плавки, — около |
6час.
4.Возможность работы полупромышленной установки на жид ком (мазут) и твердом (угольная пыль) топливе.
На этой установке перерабатывалась рядовая медная шихта
БГМК — смесь балхашского и джезказганского медных концентратов в обычном для отражательной плавки соотношении с влажностью
■3—5% [10, 11].
Управление технологическим процессом циклонной плавки сво дилось к поддержанию заданного для данной шихты и соответствую щих ей продуктов плавки соотношения шихта — топливо — воздух, а также контролю заданного температурного режима в циклонной, отстойной камерах и по газовому тракту. Расход шихты определялся по ленточным весам, которые дублировались систематической тари ровкой питателя шихтового бункера.
Запыленность газов и их вещественный состав устанавливалась путем непрерывного отсоса газов через специальный рукавный пыле уловитель. Пыль, осевшая в пылевой камере, взвешивалась, и ее ко личество суммировалось при определении общего пылеуноса. Расход топлива учитывался по показаниям счетчика-мазутомера или же та рировкой питателя угольной пыли. Температура воды на входе и вы ходе из циклонной камеры, а также других водоохлаждаемых дета лей измерялась ртутными термометрами. Газ для анализа отбирался через свод из отстойной камеры за циклоном. Анализ проводился на О2, СО2, SO2. Содержание SO2 в газах изменялось от 4,8 до 7,0%.
Полупромышленная циклонная установка БГМК проработала Е общей сложности более 3500 час на рядовой медной шихте отра жательных печей комбината, составленной, как упоминалось выше, из смеси медных концентратов Балхашской и Джезказганской обога тительных фабрик с соответствующими флюсующими добавками. На ней было проплавлено около 6000 т шихты. При этом содержание основных компонентов шихты изменялось в широких пределах:
Си—15,37—26,2%; Fe—14,2—25,6% ; S—12,3—33,3% ; Si02—10,5— 19,5% и CaO—2,3—7,9% (табл. 17).
Из данных таблицы следует, что при стабильном составе пере рабатываемой шихты на циклонной установке можно достичь более устойчивых результатов. Большинство показателей получены при относительно длительной работе установки продолжительностью от 3 до 10—15 суток и с учетом некоторых кратковременных перерывов, связанных с неполадками в различных узлах установки.
