Файл: Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 231
Скачиваний: 2
ния применяют ряд методов механических испытаний с использованием образцов с предварительно иницииро ванными трещинами. Инициирование последних произво дится в большинстве случаев под действием переменной нагрузки.
В ЦНИИЧМ разработано и опробовано определение прочности образцов с трещинами из высокопрочной ар матурной проволоки диаметром 5 мм.
Испытания проводят на образцах длиной 60 мм с центральной трещиной глубиной 2 мм. Инициирование трещины осуществляют под действием переменной на грузки на резонансном вибраторе (РВ-509) при односто роннем изгибе. Чтобы обеспечить направление развитие трещины, на образцы предварительно наносят надрез глубиной 0,5—0,6 мм с радиусом в вершине 0,15+ +0,02 мм. Нанесение надрезов производят на электроис
кровом |
станке модели |
4531. |
|
|
|
|
|||
Для |
испытания |
на |
статический |
изгиб используют |
|||||
пресс |
Гагарина. |
|
|
|
|
|
|
|
|
В качестве характеристики прочности при данном ме |
|||||||||
тоде испытания |
применено среднее |
номинальное услов |
|||||||
ное напряжение |
о ^ , соответствующее максимальной |
на |
|||||||
грузке при изгибе, определяемой .по максимальной |
на |
||||||||
грузке, выдерживаемой образцом с трещиной. |
|
|
|||||||
Подсчет «живого» |
сечения |
F a производится |
по фор |
||||||
муле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
F 1 — площадь исходного |
сечения; |
положе |
||||||
|
Ф — центральный угол, соответствующий |
||||||||
|
|
нию нижней границы |
трещины; |
|
|
||||
|
г — радиус |
образца. |
|
|
|
|
. В связи с тем, что нижняя граница трещины не пред ставляет собой прямой линии, а трещина имеет закруг ленный контур, полученное расчетное значение Fn увели чивают (на основании непосредственных измерений) на 10%.
Для арматурной проволоки характерно (в зависи мости от технологических особенностей и режимов тер мической обработки) проявление разрушения двух основ ных типов: 1) разрушение по направлению приложения изгибающего усилия при кристаллическом характере из лома (хрупком); 2) разрушения под углом 45° к направ-
250
ленито приложения ЯП З г при смешанном или вязком ха рактере излома, который можно характеризовать как по казатель повышенного сопротивления стали развитию трещины и соответственно повышенной ее надежности.
|
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСТАТОЧНЫХ НАПРЯЖЕНИИ |
|||
|
Принцип работы |
установки |
ЦНИИЧМ — НИИметиз |
|
для |
определения остаточных |
напряжений |
заключается |
|
в |
последовательном |
электролитическом |
стравливании |
с поверхности образца концентрических слоев металла и определении диаметра и длины образца во время трав ления. Для большей равномерности травления примене но автоматическое реверсирование тока [136; 137].
Общий вид установки приведен на рис. 89. На стани не / установлены две колонны 2, на которых при помощи болтов крепится свинцовый сосуд 3. Последний сверху за крывается крышкой 4, а в днище имеется отверстие, за крывающееся пробкой 5. Испытуемый образец 6 пропу скается через всю ванну и закрепляется в захватах 7, электрически изолированных от остальной части уста новки. Вращением маховичка 8 через динамометр 9 об разцу сообщается некоторое натяжение. Затем к образцу жестко крепится коромысло 10, на котором устанавлива ются при помощи кронштейнов 11 два индикатора часово го типа 12 с ценой деления 0,001 мм. Электрический ток к свинцовой ванне подается через контактный винт 13. Снаружи свинцовая ванна защищена кожухом с отвер стиями 14. Контакты 15 служат для подачи электрическо го тока к образцу в процессе травления, контакты 16 — для измерения омического сопротивления образца. Через резиновую трубку 17 и отверстие в дне свинцового
сосуда нагнетается электролит (10%-ная |
серная кисло |
||||
та). В процессе травления, удлиняясь, образец |
через ко |
||||
ромысло 10 давит на часовые индикаторы, |
по |
которым |
|||
производится отсчет удлинения. |
|
|
|
||
|
Величина остаточных напряжений подсчитывается по |
||||
формуле Хейна: |
|
|
|
|
|
|
a - £ г " ( / * - / о ) - ^ - ' К - ' - г ° ) |
|
|||
где |
<зе—остаточные |
напряжения |
в слое |
металла, |
|
|
Мн/м2 (кГ/мм2 ); |
|
|
|
|
|
Е — модуль упругости, Мн/м2 |
(кГ/мм2 ); |
16* |
251 |
Рис. 89. Установка |
Ц Н И И Ч М |
для определения остаточ |
ных напряжений в |
стальной проволоке методом электро |
|
литического |
травления |
252
/„, /„_i и /„ — длины образцов;
/' — радиус обрабатываемого образца, мм; п, п— 1— индексы, определяющие порядковый номер
стравливаемого концентрического слоя ме талла.
7. ИСПЫТАНИЯ НА КОРРОЗИЮ
Схема опытной установки ЦНИИЧМ для проведения коррозионных испытаний проволочной арматуры при за данном осевом растяжении (разработана Л. I I I . Пи-
Рис. 90. |
Установка |
Ц Н И И Ч М для испытаний |
проволоч |
|||
|
ной |
арматуры |
на коррозию |
п о д напряжением |
||
саревским |
под |
руководством |
автора) |
показана на |
||
рис. 90. На |
этой |
установке проводились |
одновременно |
и исследования ползучести проволоки при коррозионных испытаниях под напряжением.
В совместной работе ЦНИИЧМ и Н И И Ж Б |
для соз |
дания при коррозионных испытаниях заданного |
напря |
жения проволоки использован способ постоянной дефор мации изгибом. При этом образцы закрепляют в специ альных приспособлениях, исходя из допущения, что об разец изгибается точно по дуге окружности, при этом значение остаточного напряжения в растянутом волокне вычисляется по формуле:
253
где а— растягивающее напряжение, Мн/м2 (кГ/мм2 ); Е— модуль упругости, Мн/м2 (кГ/мм2 ); б—упругое удлинение растянутого волокна, %;
г—радиус |
проволочного |
образца, |
мм; |
|
|||||
R — |
радиус дуги проволоки, мм. |
|
|
|
|||||
В этой формуле в связи с высоким уровнем |
применяв |
||||||||
шегося напряжения |
( G I I =0,7 O " d ) |
при расчетах |
принимали |
||||||
|
|
|
R — Кобщ |
^пл» |
|
|
|
||
где Яобщ |
— радиус |
дуги |
проволоки |
с |
учетом |
упругих и |
|||
остаточных пластических |
деформаций; |
|
|
|
|||||
Rnn |
— радиус дуги проволоки |
при |
ее |
пластической |
|||||
|
деформации. |
|
|
|
|
|
|
||
Критериями |
оценки |
стойкости |
проволоки |
служили |
|||||
время до растрескивания |
и количество |
разрушившихся |
образцов, а также изменение механических свойств в про цессе коррозионного испытания.
Дополнительно исследовалась общая и язвенная кор розия при испытаниях напряженных и ненапряженных образцов проволоки в атмосфере промышленного города и в песке, увлажненном 3%-ным водным. раствором поваренной соли. За критерии оценки результатов этих испытаний приняты: изменение механических свойств проволоки, величина потери массы, глубина и характер коррозионных поражений.
Кроме того, проводились испытания на питтинговую коррозию в среде 3%-ного хлорофоса, а также испыта ния на замедленное разрушение в коррозионных средах (например, в дистиллированной воде, имитирующей вли яние влаги атмосферы) образцов с предварительно ини циированными трещинами. Чувствительность стали к разрушению определяли по среднему номинальному на пряжению Од00, при котором долговечность образца под действием постоянной приложенной нагрузки составляет
100ч.
8.КОМПЛЕКСНЫЕ КРИТЕРИИ ОЦЕНКИ КАЧЕСТВА
ПРОВОЛОЧНОЙ АРМАТУРЫ
Ввиду большого количества характеристик, определя емых при исследовании арматурной проволоки, сравни тельная комплексная оценка ее качества весьма затруд нена.
254
В ФРГ [138] сделана оценка механических свойств холоднотянутой высокопрочной арматурной проволоки по сумме баллов, полученных по каждому виду механичес ких испытаний (ав , о"о,2, o"o,oi, бю, число перегибов, чис ло скручиваний) для всех исследованных технологиче ских вариантов. При этом максимальное значение каждого параметра принималось равным единице, а остальные, полученные при других вариантах, определя ли как долю этой максимальной величины.
Подобная комплексная, несложная при расчетах оценка качества арматурной проволоки, несомненно, за служивает внимания, однако простое сложение показате лей различных характеристик — прочностных, пластич ных и др. — может не дать правильного представления о комплексной ценности металла при доминировании ко личества характеристик какой-либо группы.
Более правильно, но, разумеется, также условно ком плексную оценку качества арматурной проволоки осно вывать на предварительном сложении показателей по группам близких между собой характеристик и заверша ющем суммировании показателей по отдельным группо вым характеристикам. Для большей чувствительности методики оценки предпочтительнее оперировать средне геометрическими, а не среднеарифметическими величина ми. При этом показатели ниже минимальных норм оце ниваются равными нулю [7] .
В работе [7] сделана попытка применения двух мето дов комплексной оценки качества образцов зарубежной проволоки по результатам основных видов ее испытаний. Первый этап оценки качества (предварительный) прово дился по двум группам:
1) |
по характеристикам прочности |
( 0 В , о"о,2, |
Co.oi). |
||||
2) |
по пластичности и вязкости (бюо, ty, п, |
относитель |
|||||
ная ударная вязкость). При наличии |
достаточных дан- |
||||||
пых по другим |
характеристикам—-реологическим, |
кор |
|||||
розионной стойкости, выносливости |
и т. п. — число |
групп |
|||||
соответственно |
увеличивается. |
|
|
|
|
|
|
Второй этап комплексной оценки |
проходил |
на |
базе |
||||
суммирования |
групповых показателей. |
Во всех |
группах |
||||
определяли отдельно отношение показателей |
по каждо |
му виду испытаний (в процентах к максимальному). За тем показатели характеристик одной группы сладывали и сумму делили на число слагаемых, т. е. находили сред неарифметическую величину (первый метод), или пока-
255