Добавлен: 26.04.2024
Просмотров: 108
Скачиваний: 0
СОДЕРЖАНИЕ
1. Оценка инженерно-геологических условий
1.1 Определение наименования пылевато-глинистого грунта и его физико-механических свойств
1.2 Определение наименования крупнообломочного и песчаного грунта и его физико-механических свойств
2. Анализ грунтовых условий строительной площадки
3. Расчет и конструирование фундаментов по выбранным вариантам
3.1 Расчёт фундаментов мелкого заложения
3.1.1 Определение глубины заложения фундаментов
3.1.2 Определение размеров подошвы внецентренно нагруженного фундамента.
3.1.4 Расчет оснований по деформациям
На подошве слоя супеси пластичной:
Таблица 3 - к расчету осадки фундамента сечения 4-4
3.2 Расчёт свайного фундамента
3.2.1 Предварительное определение размера сваи
3.2.2 Определение несущей способности сваи
3.2.3 Проверка прочности основания куста сваи
4. Технико-экономическое сравнение вариантов фундаментов
5. Расчет и конструирование железобетонных фундаментов в заданном сечении, подбор арматуры
5.1 Расчет фундамента под колонну, подбор арматуры
На подошве слоя супеси пластичной:
sZq3 =sZq2 +
×h4=
кПа;,2×sZq3=
.До уровня воды:
sZq4 =sZq3 +
×h5=
кПа;,2×sZq4=
.На подошве слоя песка средней крупности с учетом взвешенного действия воды:
sZq4=sZq3 +
×h5 =
;
,2×sZq4=0,2*437,2=87,45.
Строим эпюры sZqi и 0,2sZqi.
Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента
P0=Pср-sZq0= 150,16-41,4=108,76
Толщу грунта мощностью 4b=14м ниже подошвы фундамента разбиваем на слои hi£0,4b£0,4×3,5=1,4м.
Далее строим эпюру распределения дополнительных (к боковому) вертикальных напряжений в грунте по формуле (3.20), где a определяем в зависимости от
Чтобы избежать интерполирования примем Z=h1, при x=1,4. Вычисления сведем в таблицу 3. Осадку определим по формуле (3.15) в пределах сжимаемой толщи, т.е. до точки пересечения эпюр sZip=0,2sZq.
Таблица 3 - к расчету осадки фундамента сечения 4-4
| Наименование | Еi, МПа | Толщина пласта грунта, м | γi или γsbi, кН/м3 | sZq, кПа | 0,2sZq, кПа | hi, м | Zi, м | z=2Z/b | a | sZp, кПа | Si, м |
| Суглинок твердый | 5 | 2,6 | 27,6 | 41,4 | 8,28 | 0 | 0 | 0 | 1 | 108,76 | 0 |
| | | | | 71,54 | 14,31 | 1,1 | 1,1 | 0,63 | 0,87 | 94,62 | 0,01665 |
| Суглинок твердый | 15,8 | 6,1 | 27,4 | 79,76 | 15,95 | 0,3 | 1,4 | 0,8 | 0,8 | 87,01 | 0,00132 |
| | | | | 148,26 | 29,65 | 1,4 | 2,8 | 1,6 | 0,449 | 48,83 | 0,0046 |
| | | | | 186,62 | 37,32 | 1,4 | 4,2 | 2,4 | 0,257 | 27,95 | 0,0098 |
| | | | | 224,98 | 45 | 1,4 | 5,6 | 3,2 | 0,160 | 17,4 | 0,00123 |
| | | | | 263,34 | 52,67 | 1,4 | 7 | 4 | 0,108 | 11,7 | 0,00083 |
| | | | | 268,82 | 53,76 | 0,2 | 7,2 | 4,1 | 0,098 | 10,66 | 0,00011 |
| Супесь пластична | 11,4 | 2,1 | 26,8 | 300,98 | 60,2 | 1,2 | 8,4 | 4,8 | 0,077 | 8,37 | 0,00071 |
| | | | | 325,1 | 65,02 | 0,9 | 9,3 | 5,3 | 0,062 | 6,74 | 0,00043 |
| Песок средней крупности | 32 | 4,2 | 26,7 | 338,45 | 67,69 | 0,5 | 9,8 | 5,6 | 0,058 | 6,31 | 0,00022 |
| | | | | 375,8 | 75,17 | 1,4 | 11,2 | 6,4 | 0,045 | 4,89 | 0,00048 |
| | | | | 413,2 | 82,64 | 2,3 | 13,5 | 7,2 | 0,036 | 3,92 | 0,00036 |
Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи Hl=13,5м.
Si=0,01665+0,00132+0,0046+0,0098+0,00123+0,00083+0,00011+0,00071+0,00043+0,00022+0,00048+0,00036 = 0,03674 м.
<Sn=8см.Следовательно, основное условие расчета по 2-ой группе предельных состояний удовлетворяется.
3.2 Расчёт свайного фундамента
Для подбора размеров свай пользуют ГОСТ19804-88 "Сваи забивные железобетонные. Общие технологические условия", ГОСТ19804-79 "Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой", ГОСТ19804-2-79"Сваи забивные железобетонные с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой", ГОСТ19804-4-78"Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола".
3.2.1 Предварительное определение размера сваи
Второй слой мощностью 6,1 м - суглинок твердый с коэффициентом пористости е = 0,79 имеет удовлетворительные деформационнопрочностные показатели, может служить естественным основанием, а также опорным пластом для острия свай:
g =17,9кН/м3; gs = 27,4 кН /м3; gd = 15,3 кН/м3; e = 0,79; w% = 28,3%; Jp = 24 %; JL = 0,225; E = 19,2 МПа; cn = 49,8 кПа; jn = 18,4°, Rο = 275,66кПа.
Полная длина сваи определяется как сумма:
