Файл: Курсовой проект по мдк. 01. 01 Технология бурения нефтяных и газовых скважин.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.04.2024
Просмотров: 38
Скачиваний: 0
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Глубина спуска насоса, L, м 1080Дебит жидкости, Q1, т/сут. 22 Плотность нефти, рн9 кг/м3 830Плотность пластовой воды, рв, кг/м3 1030Обводненность продукции, пв9 % 54
Решение:
. Определяем плотность смеси:
Рcм = Рв*Пв + рн*Пн(3.1)
где пн - доля нефти в продукции скважины,
пн = 1 - пв(3.2)
пн = 1 - 0,54 = 0,46
Рсм = 1030*0,54 + 830*0,46 = 937 кг/м3
. Переводим дебит из т/сут в м3/сут
103Q1*
Q = ----(3.3)
Рсм
10322*
Q = ---- = 23,5 м3/сут
937
. По диаграмме Адонина выбираем тип станка-качалки и диаметр насоса в зависимости от планируемого дебита и глубины спуска насоса. Для наших условий нас устраивает 5СК-4-2Д-1600 с диаметром насоса 32 мм.
Проводим расшифровку СК: 5 - модификация СК;
. - наибольшая допускаемая нагрузка на головку балансира в тоннах или 40 кН; 2,1 - максимальная длина хода сальникового штока в м;
- наибольший допускаемый крутящий момент на ведомом валу редуктора в кгс*м или 16кН*м.
. Проводим выбор насоса по таблице в зависимости от глубины спуска насоса и планируемого дебита. Для наших условий подходит насос НСН2 с предельной глубиной спуска 1200 м. Выписываем техническую характеристику насоса:
вязкость жидкости до 25 мПа*с;
объемное содержание механических примесей не более 0,05 %;
условный размер насоса 32 мм;
идеальная подача при п = 10 мин-1 35 м3/сут;
максимальная длина хода плунжера 3 м;
максимальная высота подъема жидкости 1200 м
условный диаметр НКТ - 48 мм.
. Проводим выбор штанг по таблице в зависимости от диаметра насоса и глубины спуска. Для наших условий рекомендуется одноступенчатая колонна штанг диаметром 19 мм с предельной глубиной спуска 1170м изготовленных из углеродистой стали нормализованной при [Qпр] = 70МПа.
Вес 1 метра штанг диаметра 19 мм по таблице соответственно: q19 = 23,0535 Н
. С целью создания статического режима откачки и уменьшения нагрузки на головку балансира принимаем длину хода сальникового штока равную максимальной для данного СК S = 2,1 м.
8. Определяем необходимое число качаний: n=(3.4)
где а - коэффициент подачи насоса, находится в пределах 0,7-0,8, принимаем а = 0,75;
Fпл - площадь сечения плунжера, определяется по формуле:
Fпл =п*d2/4(3.5)Fпл = 3.14*0,0322/4 = 0,000804 м2
n = 13
. Определяем максимальную нагрузку на головку балансира:
Рмак = Рж + Рш*(в + м)(3.6)
где Рж - вес столба жидкости в НКТ,
рж = Fпл*L*Рсм*g(3.7)
Рж = 0,000804*1080*937*9,81 = 7982 Н
Рш - вес колонны насосных штанг,
Рш = q19*L (3.8)
Рш = 23,0535*1080 = 24900 Н
в - коэффициент потери веса штанг в жидкости,
в = Рш - Рсм Рш (3.9)
где рш - вес материала штанг, рш = 7850 кг/м,
в = 0,88
м - коэффициент динамичности,
S* n2
м = --- = (3.10)
1440
м = 0,25
Рмак = 7982 + 24900*(0,88 + 0,25) = 36119 Н
Сравниваем полученное значение с допустимым для данного СК, так как 40 > 36,2, то данный СК нас устраивает.
. Определяем максимальный крутящий момент:
Мкр.мак = 300*S + 0,236*S*(Рмак - Рмин)(3.11)
Где рмин - минимальная нагрузка на головку балансира, определяем ее по формуле Милса:
Рмин= Pш* 1-(3.12)
Р =24900 * 1- = 19963Н
Мкр.мак = 300*2,1 + 0,236*2,1*(36119- 19963) = 8640 Н*м
. Сравниваем полученное значение с допустимым значением для данного СК, так как 16 > 8,64, то данный СК нас устраивает. Ю.
Определяем необходимую мощность электродвигателя СК:
N =0,401*10-4*p*d2*S*n*pсм*L*Kу* +а (3.13)
где Ку - коэффициент уравновешенности, для балансирных СК
Ку=1,2;
N = 0,401*10-4*3.14*0,0322*2,1*13*937*1080*1,2*{ +0.75}= 4,9кВт
По таблице выбираем стандартный электродвигатель АОП-52-4 мощностью 7 кВт, число оборотов в минуту 1440, к.п.д. 86%.
. Рассчитываем напряжения в штангах. Обоснование конструкции штанговой колонны - наиболее ответственный этап проектирования установки, так как штанговая колонна - это тот элемент системы, который, в первую очередь, определяет длительность и безотказность работы установки в целом.
При нормальной работе насосной установки наибольшие напряжения действуют в точке подвеса штанг. Поэтому расчет ведем для штанг диаметром 19 мм.
.1 Определяем максимальное напряжение цикла:
мак
Р
мак/fшт (3.14)
где fшт - площадь поперечного сечения штанг в точке подвеса, м2. Так как наибольшие нагрузки приходятся в верхней части колонны, берем диаметр верхней секции штанг.
fшт = 3,14*0,0192/4 = 2,83*10-4 м2 мак = 36119/2,83* Ю-4 = 127,6* 106 Па
= 127,6 МПа
.2 Определяем минимальное напряжение цикла:
мин = Рмин/fшт (3.15)
мин = 19963/2,83* 10-4 = 70,6*106Па = 70,6 МПа
.3 Определяем амплитудное напряжение цикла:
а = (мак - мин)/2 (3.16)
аа = (127,6 - 70,6)72 = 28,5 МПа
.4 Определяем приведенное напряжение цикла: пр = (3.17)
пр = 60,ЗМПа
Так как допускаемое приведенное напряжение для принятой колонны штанг [омак] = 70 МПа, а расчетное пр = 60,3 МПа, то данная колонна штанг выбрана правильно.
.6 Характеристика работы насосных штанг
Насосные штанги служат соединительным звеном между наземным индивидуальным приводом станка-качалки и скважинным насосом. К штангам предъявляют повышенные требования, так как в процессе работы они испытывают значительные нагрузки, изменяющиеся в широких пределах в течение каждого хода станка-качалки.
Насосные штанги изготовляют из сталей разных марок, которые для придания равнопрочности подвергают термической обработке (нормализации) и обработке токами высокой частоты (ТВЧ).
Насосные штанги (табл. 3.1) применяют в виде колонн, составленных из отдельных, соединенных посредством муфт, штанг.
Таблица 3.1
Штанга | Номинальный диаметр | Размеры квадратной части | ||
| штанги | Резьбы штанги | головки | Штанги |
| (по телу) | (наружный) | | |
ШН 16 | 16 | 23,824 | 35 | 22 |
ШН 19 | 19 | 26,999 | 35 | 27 |
ШН 22 | 22 | 30,17 | 35 | 27 |
ШН 25 | 25 | 34,936 | 42 | 32 |
Штанговые муфты выпускают следующих типов:
соединительные МШ - для соединения штанг одинаковых размеров;
переводные МТТТП - для соединения штанг разных размеров.
Муфты каждого типа изготовляют в исполнении 1-е "лысками" под ключ и в исполнении II - без "лысок".
Муфты в основном изготовляют из углеродистой стали марок 40 и 45. Предусматривается также изготовление муфт из легированной стали марки 20Н2М для эксплуатации в тяжелых условиях. Муфты, как правило, подвергают поверхностной термообработке ТВЧ.
Штанги поставляют с плотно навинченными на один конец муфтами. Открытая резьба штанги и муфты предохраняется колпачками или пробками.
Каждую штангу маркируют на двух противоположных сторонах каждого квадрата. На одну сторону квадрата наносят товарный знак или условное обозначение предприятия-изготовителя и условный номер плавки. На другой стороне квадрата проставляют марку стали, год выпуска, квартал и технологическую маркировку предприятия изготовителя. Штангу, подвергнутую обработке ТВЧ, маркируют на третьей стороне каждого квадрата буквой "Т".
Основные параметры, используемые при выборе колонны насосных штанг для обычных условий, - это максимальная нагрузка на штанги и ее возможные колебания. Для быстрого и правильного подбора штанговых колонн следует пользоваться таблицами и специальными номограммами.
Для обеспечения наибольшего срока службы насосных штанг требуются тщательное наблюдение за каждым комплектом штанг, спускаемых в скважину, и своевременная отбраковка негодных.
Насосные штанги и муфты к ним выпускают:
для легких условий работы - из стали марки 40, нормализованные;
для средних и среднетяжелых условий работы - из стали марки 20Н2М, нормализованные;
для тяжелых условий работы - из стали марки 40, нормализованные с последующим поверхностным упрочнением тела штанги по всей длине ТВЧ и из стали ЗОХМА, нормализованные с последующим высоким отпуском и упрочнением тела штанги по всей длине ТВЧ;
для особо тяжелых условий работы - из стали марки 20Н2М, нормализованные с последующим упрочнением тела штанги ТВЧ. Данные о механических свойствах материалов штанг приведены в таблице 2.9
ГОСТ предусматривает изготовление штанг диаметром 12; 16; 19; 22 и 25 мм длиной 8 м. Допускается выпуск штанг длиной 7,5 м в количестве не более 8 % от числа штанг длиной 8 м. Кроме штанг нормальной длины, для подбора необходимой длины подвески изготовляют штанги укороченные длиной 1; 1,2; 1,5; 2 и Зм
Таблица 3.2
Марки стали | Вид термической обработки | Временное сопротивление разрыву, МПа | Предел текучести, МПа | Относительное удлинение, % |
40 | Нормализация или нормализация | 570 | 320 | 16 |
20Н2М | с последующим поверхностным упрочнением нагревом ТВЧ | 600 | 390 | 21 |
| Объемная закалка и высокий | 630 | 520 | 18 |
ЗОХМА | отпуск Нормализация и высокий отпуск | 610 | 400 | 20 |
15НЗМА | с последующим поверхностным упрочнением нагревом ТВЧ Нормализация с последующим | 650 | 500 | 22 |
15Х2НМФ | поверхностным упрочнением нагревом ТВЧ Закалка и высокий отпуск или нормализация и высокий отпуск | 700 | 630 | 16 |
Основные виды износа и разрушения насосных штанг
Переменная нагрузка на штанги вызывает усталость, приводящую к внезапному обрыву. При расчете штанг принимается, что напряжения растяжения (сжатия) по поперечному сечению штанг одинаковы в любых точках сечения. В действительности в некоторых точках сечения оно меньше, чем расчетное. В этих точках штанги с течением времени происходит микроскопический сдвиг частиц металла и постепенно образуется трещина, являющаяся концентратором напряжения. Концентрация напряжений развивает трещину, вследствие чего через некоторый момент времени происходит обрыв.
Усталостные трещины образуются также по следующим причинам.
. Наличие на поверхности штанг механических повреждений от ударов металлическими предметами. На дне риски создается концентрация напряжения и развивается трещина.
. Появление перенапряжений в поверхностном слое металла, возникших вследствие изгиба штанги при ее транспортировке или спуско-подъемных операциях.