Файл: Совершенствование основных узлов турбопоршневых двигателей..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 18.06.2024
Просмотров: 127
Скачиваний: 1
при рабочей температуре Для сплава ВЗК. Полученный запас прочности требует строгого контроля технологии изготовления клапанов и регулировки двигателя.
Как было отмечено, применение «плавающих» седел в крышке цилиндра может существенно повысить запас прочности в наплавке вследствие значительного снижения растягивающих или даже создания сжимающих напряжений в ней от действия радиального
и осевого перепадов температур. |
Наи |
|
|
|||
большие трудности обычно представляет |
|
|
||||
фиксация седла в крышке. |
Прессовая |
|
|
|||
посадка седла будет надежной, если |
|
|
||||
линейные расширения седла |
и крышки |
|
|
|||
достаточно близки при |
рабочих темпе |
|
|
|||
ратурах. |
Это обстоятельство |
ограничи |
|
|
||
вает выбор материалов |
для седел при |
|
|
|||
прессовой посадке в чугунную крышку: |
|
|
||||
наиболее |
жаростойкие |
сплавы |
для |
|
|
|
седел обычно имеют коэффициенты ли |
|
|
||||
нейного расширения значительно боль |
Рис. 129. |
Плавающее седло |
||||
шие, чем у чугуна. |
|
|
|
клапана двигателя ЧН 26/26: |
||
Плавающие седла свободны от этих |
/ —седло; |
2 — стопорное кольцо |
||||
недостатков. |
|
|
|
|
|
На КТЗ была разработана и проверена на форсированных двигателях конструкция плавающего седла (рис. 129).* От выпа дания седло фиксировалось в крышке цилиндра с помощью сто порного пружинного кольца и имело некоторую свободу переме щений в радиальном направлении, что давало ему возможность свободно расширяться при нагреве и самоустанавливаться при посадке клапана.
ГИДРОТОЛКАТЕЛИ В КЛАПАННЫХ МЕХАНИЗМАХ
Уменьшение скорости посадки клапанов двигателей внутрен него сгорания положительно влияет на повышение долговечности пары клапан—посадочная фаска в крышке цилиндра. Величина скорости посадки зависит от величины зазора между клапаном и ударником рычага. Этот зазор, устанавливаемый с учетом тепловых расширений деталей всего клапанного механизма, для уменьшения скорости посадки должен быть минимальным и в то же время обеспечивать гарантированное закрытие клапана. Величина установленного на холодном двигателе зазора может значительно изменяться при работе от нагрева деталей, что не всегда допустимо. Кроме того, ударные нагрузки в клапанном механизме по мере его износа также будут возрастать, если не производить периоди ческой регулировки зазоров между клапаном и ударником рычага.
* Авторское свидетельство № 169943 от 30/ХІІ 1965 г. — «Бюллетень изо бретений и товарных знаков», 1965, № 7.
197
Одним из наиболее эффективных способов решения указанных проблем и повышения долговечности всех деталей клапанного механизма является использование гидротолкателей. Гидротол катели в турбопоршневых двигателях рассматриваемого класса особенно широко применяются в США. На двигателях КТЗ гидро толкатели также получили повсеместное распространение. Прин цип действия гидротолкателей основан на создании в зазоре между клапаном и рычагом (или между толкателем и кулачком) масляного слоя, толщина которого автоматически изменяется с изменением зазора (рис. 130, а).
Рис. 130. Гндротолкатели двигателей:
о |
— Ч Н 26/26; б — Ч Н 30/38; / |
— колпачок |
кл а п а н а |
|
двигател я ; 2 , 3 |
— стопорные |
кольца ; 4 — втулка ; |
||
5 |
— п лу н ж ер ; б |
— п р у ж и н а ; |
7 — корп ус |
клапан а ; |
|
8 — ш ар ик о вы й |
к л а п а н ; 9 — регулировочный винт |
Масло |
поступает в гидротолкатель по отверстию в рычаге |
|
через шариковый клапан 5 и проходит в полость Р |
по каналам |
|
в корпусе |
клапана 7. На неработающем дизеле при |
отсутствии |
давления масла пружина 6 прижимает плунжер 5 к колпачку 1 клапана. При набегании ролика рычага на кулачок давление масла в полости Р резко возрастает, при этом шариковый клапан почти мгновенно закрывается при некотором перемещении плун жера. Таким образом, между рычагом и клапаном образуется замыкающая связь. Масло из полости Р частично выжимается через зазор между втулкой и плунжером 5.
При удлинении клапана от нагревания зазор А между торцом плунжера и донышком втулки 4 уменьшается, объем полости Р также уменьшается, но связь клапана с рычагом не нарушается. Такая связь не нарушается и при увеличении зазора А, так как избыточный объем полости Р будет заполняться маслом из маги страли дизеля.
198
После закрытия клапана давление в полости Р станет равным давлению масла, поступающего в гидротолкатель. Пружина 6 снова раздвинет плунжер 5 и втулку 4 на максимально допустимую величину. Масло из магистрали дизеля поступит в полость Р через клапан 8, компенсируя утечки масла, происшедшие во время открытия клапана через зазор.
Гидротолкатель дизеля ЧН 26/26 не является регулируемым, так как установка зазора А для каждого клапана должна про изводиться индивидуально подбором, например высоты колпачка клапана.
Шарик клапана 8 при закрытии канала во втулке 4 подбрасы вается к седлу потоком масла из полости Р, в результате чего увеличиваются время закрытия клапана 5 и перемещение плун жера 5, что несколько уменьшает полезный ход клапана двига теля. Вследствие того, что полость Р имеет относительно большой объем, создается возможность попадания в эту полость воздуха вместе с маслом.
На рис. 130, б приведен общий вид несколько более сложного регулируемого гидротолкателя, у которого объем полости Р сведен к минимуму. Зазор А устанавливают винтом 9 до заполне ния полости Р маслом. Принцип действия этого гидротолкателя такой же, как у гидротолкателя, показанного на рис. 130, а.
При конструировании гидротолкателя такого же типа, как гидротолкатель двигателя ЧН 26/26, следует обратить внимание на жесткость находящейся в нем пружины. Надо обеспечить максимально возможный запас усилий в этой пружине (при достаточно умеренных напряжениях) по сравнению с силами, действующими на корпус гидротолкателя от давления подводи мого к нему масла. В противном случае под действием этого давле ния возможно выползание наружного корпуса гидротолкателя из рычага при закрывании клапана. При последующем ходе открытия быстрая посадка корпуса в рычаг может привести к резкому повышению давления масла в системе подвода (до нескольких десятков атмосфер).
При внедрении гидротолкателей в клапанном механизме про фили кулачков необходимо изменить. Если в механизмах с жестким толкателем кулачки обычно выполняют с участками «корриги рованного» профиля, предназначенного для уменьшения ударов и уменьшения посадочной скорости клапана, то при применении гидротолкателя необходимость в участке корригирования на подъеме кулачка отпадает.
Экспериментальные данные показывают, что шариковый кла пан гидротолкателя закрывается почти мгновенно, а это при наличии корригированного участка подъема вызывает прежде
временное открытие |
клапана |
дизеля и очень часто приводит |
к прогоранию фасок |
седла и |
выпускного клапана. Прогорание |
объясняется значительной продолжительностью участка корри гирования (20—30° по углу поворота распределительного вала)
199
и незначительным подъемом клапана на этом участке («Л мм), что вызывает большие скорости выпускных газов при высокой температуре и давлении их.
При проектировании клапанного механизма с гидротолкателем необходимо оценить величину относительного смещения плунжера гидротолкателя из-за выдавливания масла из рабочей полости через зазор (см. рис. 130, о). По величине этого смещения можно судить о влиянии гидротолкателя на процессы впуска и выпуска двигателя, а также подобрать установочный зазор А.
Рис. 131. Осциллограммы испытаний гидротолкателей:
1 — 11 = 375 |
об/мин: Ре = |
8 0 % , ф = 7 0 0 ° С; |
/ м _ 6 3 ° |
С; 2 — « = |
375 |
об/мни, |
|||
Р е = 9 0 % , |
і г = 510° С. |
<м = |
65° С; |
3 — п |
= |
750 |
об/мин, |
ре = |
100%, |
|
|
і г = |
690° С, |
/м = |
68° |
С |
|
|
|
При расчете гидротолкателей следует условно принимать, что масло, подаваемое в рабочую полость гндротолкателя, несжимаемо. Силы, противодействующие открытию клапана (давление газов, силы инерции и усилие клапанной пружины), передаются от клапанного механизма к рычагу через плунжер гидротолкателя. Передаточной средой между плунжером и рычагом служит масля ный слой. Усилие на клапан создает в масляном слое давление, которым определяются утечки через зазор.
Эти утечки определяются по формуле объемного расхода масла
|
Q = |
(46) |
|
где |
фр — коэффициент |
расхода; |
|
|
f = ndö3— площадь |
зазора; d — диаметр плунжера; |
|
|
Ар = Pi — РА |
в |
полости гидротолкателя; |
|
р 1— давление |
р 2 = 0 — атмосферное давление; 6 — плотность масла.
200
Объемному расходу соответствует уменьшение объема масля ного слоя за единицу времени. Скорость смещения плунжера
|
|
Ѵ = |
4Q |
|
|
|
(47) |
||
|
|
nd2 ' |
|
|
|
||||
|
Коэффициент расхода для |
|
кольцевых щелей |
|
|
||||
|
Ф р = |
0 , 1 4 4 |
] |
/ ^ |
У2 баVf<3 |
’ |
|
(48) |
|
где |
/ — длина рабочей |
части |
плунжера; |
|
|
|
|||
|
V— коэффициент кинематической вязкости масла. |
|
|||||||
|
Подставив формулы (48) и (46) |
в формулу (47), |
получим |
|
|||||
|
|
V - . |
|
Ріб3з |
|
|
|
(49) |
|
|
|
|
|
3[ild |
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ѵ = |
|
4Рф3 |
|
|
|
(50) |
|
|
|
|
Злр/ |
’ |
|
|
|||
где |
|х — коэффициент |
динамической |
вязкости ; ф = |
- j ---- отно |
|||||
сительный зазор; Р — усилие, действующее на клапан; Р = |
d-px. |
Из формул (49) и (50) следует, что скорость относительного перемещения плунжера — линейная функция передаваемого уси лия: скорость относительного перемещения пропорциональна кубу относительного зазора ф.
Имея диаграмму сил, передаваемых через гидротолкатель в зависимости от времени, и задавшись величиной ф, можно определить величину относительного смещения плунжера
(51)
Обычно диаграмма сил задается по углу поворота распреде лительного вала. Тогда в уравнении (51) следует заменить пере менные и пределы интегрирования:
|
|
|
s = ^ r j W |
(52) |
|
|
|
Ф і |
|
где |
п — частота вращения распределительного |
вала; |
||
Фі и ф |
— углы, |
соответствующие началу и концу цикла |
||
впуска |
и |
2выпуска |
дизеля. |
|
2 0 1