Файл: Вяткин И.П. Рафинирование и литье первичного магния.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 24.06.2024
Просмотров: 72
Скачиваний: 0
Поскольку в системе Mg — ЛГ— Zn известно боль шое число сплавов (МЛЗ, МЛ4, МЛ5, МЛ6, М ЛІбидр.), отличающихся содержанием алюминия и цинка, то впол не очевидно, что расход марганца для рафинирования сплавов должен меняться. При этом количество вводи мого марганца для конкретного состава сплава должно лишь незначительно превышать его растворимость при температурах отстаивания.
Проведенные авторами исследования позволили ус тановить связь между содержанием железа и марганца
в магнии |
в зависимости |
от |
содержания алюминия и |
цинка. |
|
|
|
В л и я н и е |
а л ю м и н и я и ц и н к а |
н а р а с т в о р и м о с т ь м а р г а н ц а |
|
|
в |
м а г |
н и и |
Опыты проводили в тигле емкостью 3 кг в печи со противления. Вначале в магний при 800° С вводили мар ганец марки МРО в количестве 3% от массы плавки. После введения алюминия сплав перемешивали и от-
Кояичестбо ббодитго А1,% (по массе)
Рнс. 23. Зависимость содержания марганца от количества вводимого алюминия в сплав Mg—-Al—Mn при различных температурах отстаивания:
!, 2 , 3 , 4 — 800; 760; 720; 680“ С соответственно
84
стаивали при температурах 800, 760, 720, 680° С. Через 20 мин после этого отбирали пробы.
Аналогичная методика проведения опытов была при нята и при введении в магний цинка.
На рис. 23 представлена зависимость между количе ством вводимого алюминия и содержанием марганца при различных температурах. Отсюда видно, что с уве-
Рис. 24. Изменение содержания алюминия и ж елеза в сплаве Mg—АІ—Mn в зависимости от количества вводимого алюми ния при температурах отстаивания:
/, 2, 3, 4 — 800; 780; 720; 680° С соответственно
личением количества вводимого алюминия раствори мость марганца в сплаве уменьшается.
Данные, приведенные на рис. 24, показывают, что со держание алюминия в сплаве практически соответствует количеству алюминия, вводимому в сплав.
Как видно на рис. 24, содержание железа в сплаве по мере введения алюминия резко снижается: так, уже
85
При содержании 1% алюминия содержание железа пріі 720° С составляет 0,002%- При этом температура спла ва также существенно влияет на содержание железа. На пример, в сплаве с 1% алюминия при снижении темпе
|
|
ратуры |
с 800 |
до 680° С со |
|||||
|
|
держание железа |
уменьша |
||||||
|
|
ется от 0,035 до 0,001%. |
|||||||
|
|
Из изложенного следует, |
|||||||
|
|
что алюминий снижает рас |
|||||||
|
|
творимость марганца в маг |
|||||||
|
|
нии и способствует осажде |
|||||||
|
|
нию железа из расплава со |
|||||||
|
|
вместно с избыточным мар |
|||||||
|
|
ганцем, вероятно в виде ин |
|||||||
|
|
терметаллических |
|
соедине |
|||||
|
|
ний. |
|
|
|
|
|
||
|
|
На рис. 25 показано, что |
|||||||
|
|
содержание цинка в сплаве |
|||||||
|
|
Mg—Zn—Mn |
повышается |
||||||
|
|
пропорционально его введе |
|||||||
|
|
нию. Эта закономерность со |
|||||||
|
|
храняется |
при введении в |
||||||
Рис. 25. Изменение содержания цин |
сплав |
до |
3% |
цинка, при |
|||||
дальнейшем увеличении ко |
|||||||||
ка и ж елеза в сплаве |
Mg—Zn—Mn |
||||||||
в зависимости от вводимого цинка |
личества |
вводимого цинка |
|||||||
при температурах отстаивания: |
(до |
10%) содержание его в |
|||||||
Л 2, 3, 4 — 800; 760; 720; |
680° С соот |
||||||||
сплаве |
остается |
|
неизмен |
||||||
ветственно |
|
|
|||||||
|
|
ным, равным |
3%. |
Очевид |
|||||
1,9% марганца |
|
но, |
содержание |
в |
сплаве |
||||
препятствует |
растворимости |
|
цинка в |
сплаве свыше 3,0%.
Как видно из рис. 25, изменение содержания железа носит экстремальный характер. При растворении до 3% цинка содержание железа увеличивается, однако кон центрация его остается все же ниже предела раствори мости при данных температурах. Дальнейшее увеличе ние количества вводимого цинка приводит к снижению содержания железа в сплаве вследствие удаления избы точного количества цинка. Очевидно, избыточная цинко вая фаза, выделяясь из расплава, связывает железо в соединения, осаждающиеся на дно.
86
В ы бор навески марганца для получения |
сплавов |
вы сокой чистоты системы M g — A l — |
Z n |
Полученные в опытах со сплавами Mg — Al — Mn и Mg — Zn — Mn закономерности были проверены на про мышленных сплавах МЛ1, МЛ2, МЛ4, МЛ5, отличаю щихся содержанием алюминия и цинка. При этом уточ няли величину оптимального количества вводимого мар ганца, обеспечивающую получение сплавов высокой чи стоты.
Марганец вводили при температуре магния 760° С в количестве 0,2—2,0%. Затем температуру снижали до
710° С и вводили алю |
|
||||||
миний и цинк. По окон |
|
||||||
чании |
введения |
леги |
|
||||
рующих |
компонентов |
|
|||||
сплав отстаивали в те |
|
||||||
чение 50 мин при 690— |
|
||||||
700° С. |
рис. |
26 |
видно, |
|
|||
На |
|
||||||
что |
содержание |
желе |
|
||||
за |
в |
приготовленных |
|
||||
сплавах падает |
с уве |
|
|||||
личением |
навески вво |
|
|||||
димого марганца. При |
|
||||||
чем для различных ма |
|
||||||
рок |
сплава |
необходи |
Количество Вводимого Мп,% (помассе) |
||||
мый эффект очистки от |
|||||||
|
|||||||
железа |
(<0,005%) до |
Рис. 26. Изменение содержания ж елеза |
|||||
стигается |
при различ |
в сплаве Mg—AI—Zn—Мп в зависимости |
|||||
от количества вводимого марганца при |
|||||||
ном |
количестве |
вводи |
различном содержании алюминия, %: |
||||
мого марганца. |
сплава |
/ — 0; 2 — 3; 3 — 7; 4 — 9 соответственно |
|||||
Так, |
для |
|
МЛ5 необходимая чис тота сплава достигается уже при введении 0,9—1,0і%
Mn, в то время как высокая чистота сплава МЛЗ достигается при введении 1,2—1,4% Мп. В то же время введение даже 2,0% Мп в сплав МЛ1 не дает необходи мого эффекта. Таким образом, можно предположить, что для глубокой очистки сплавов системы Mg—AI—Zn ко личество вводимого марганца должно быть тем больше, чем меньше содержание алюминия, и не зависит от со держания цинка.
87
П олучение сплава вы сокой чистоты системы M g — М п
Имеются сведения [1], что, вводя в магний марганец сверх предела его растворимости, можно при последую щем отстаивании получить сплав с низким содержанием железа, равным 0,006—0,007%. Однако применение мар ганца не способствует более глубокой очистке сплава по отношению к железу, несмотря на проведение операции замораживания расплава «до корочки».
В табл. 18 приведены результаты опытов по очистке сплава МГС1 от железа с помощью марганца.
Опыты проводили в печах СМТ-1, для чего в магнийсырец при 730—740°С вводили 3,2—3,6% Мп мар ки МР0. Расплав перемешивали 30—35 мин, затем за мораживали до «корочки», вновь разогревали до 700— 710° С и разливали в чушки на конвейере.
Т а б л и ц а 18 Результаты приготовления сплава МГС1 в. ч. при введении марганца
Номер |
Продолжи |
Продолжи |
Темпе |
Содер- |
тельность |
тельность |
ратура |
||
п.п. |
перемешива |
приготовле |
процесса, |
Мп, % |
|
ния сплава, |
ния сплава, |
°С |
|
|
мин |
ч—мин |
|
|
Содержание приме сей, %
Fe Al Cu
1 |
30 |
6 -0 5 |
740 |
2,12 |
0,009 |
0,007 |
0,002 |
2 |
35 |
5—40 |
735 |
2,20 |
0,007 |
0,007 |
0,002 |
Опыты показали, что практически невозможно полу чить сплав МГС1 с содержанием менее 0,005% Fe, исполь зуя в качестве рафинирующей присадки марганец.
2. ПРИМЕНЕНИЕ ТИТАНА ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ СПЛАВОВ ВЫСОКОЙ ЧИСТОТЫ
Рассмотренный выше способ очистки сплавов систе мы Mg — Al — Z n 'марганцем позволяет получать спла вы с содержанием железа менее 0,005%. Однако этот способ не экономичен из-за большой продолжительности плавки, что связано с увеличением расхода электро энергии, марганца, а также трудовых-затрат.
Широко внедренный в промышленность способ очи стки магния от железа титансодержащими присадками
при температурах |
процесса, не |
превышающих |
700° С, |
позволил провести |
исследования |
по очистке |
сплавов |
с применением указанных присадок. |
|
88
Литературных данных по рассматриваемому вопросу недостаточно. Имеются сведения о проведении поиско вых экспериментов по очистке сплава МЛ5, выполнен ных в атмосфере аргона. Сделаны также предположения (не подтверждены экспериментом) о возможности очист ки магниевых сплавов от железа с помощью титана [57].
Вначале следовало выяснить влияние легирующих компонентов сплава системы Mg — Al — Zn — Mn. на растворимость и эффективность действия -титана в маг нии в условиях плавки под флюсами, изучить и выбрать оптимальный вариант последовательности загрузки ших товых материалов.
Исходным материалом служили магний Мг, алюми ний А95, цинк ЦО, марганец МРО. В виде титанового флюса вводили 0,3% Ті от массы плавки. Для предот вращения горения применяли флюс ВИ2.
Опыты проводили при температурах 800 и 700° С. В магний вводили вначале титан, а затем один из леги рующих компонентов в различных количествах. Через 0; 30 и 60 мин отстаивания при этих температурах отби рали пробы.
В табл. 19 приведены данные по влиянию легирую щих компонентов на растворимость титана в магнии. Они свидетельствуют, что растворимость титана в маг нии при 800 и 700° С составляет соответственно 0,026 и
0,016%. Это близко к данным, |
полученным в работе |
[58], и в 2,5 раза превышает |
значения, приведенные |
в [59]. |
|
Введение алюминия и марганца способствует резко му. снижению содержания титана в магнии. Так, при
0,69% А1 содержание Ті при 800° С снизилось |
с 0,026 |
до 0,002%. Дальнейшее увеличение содержания |
алюми |
ния и марганца практически не меняет содержания ти тана, составляющего 0,001—0,004% при 800 и 700°С.
Содержание титана в магниевоцинковом сплаве не сколько иное: при наличии 0,26—0,30% Zn содержание титана составляет 0,014 и 0,018%. При дальнейшем по вышении содержания цинка количество титана остает ся постоянным, равным 0,013 и 0,018% соответственно при 700 и 800° С.
Рассмотрение диаграмм состояния двойных систем А1 — Ti, Mn — Ті и Zn — Ті подтверждает полученные экспериментальные данные. В первых двух случаях об-
89