Файл: Вяткин И.П. Рафинирование и литье первичного магния.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 24.06.2024
Просмотров: 73
Скачиваний: 0
|
|
|
Т а б л и ц а 19 |
|
Влияние легирующих элементов, |
||
на растворимость титана в |
магнии, °/о |
||
|
Температура сплава, |
°С |
|
Номер |
800 |
|
700 |
п.п. |
|
|
|
Л1 |
Ті |
Л| |
Ti |
Система Mg—Al
1 |
0 |
0,026 |
0 |
0,016 |
2 |
0,69 |
0,002 |
0,83 |
0,001 |
3 |
1,47 |
0,002 |
1,54 |
0,0014 |
4 |
2,79 |
0,003 |
2,64 |
0,0014 |
5 |
3,75 |
0,0014 |
3,82 |
0,0010 |
6 |
4,81 |
0,002 |
5,00 |
0,0010 |
7 |
6,26 |
0,002 |
6,13 |
0,0013 |
8 |
7,31 |
0,002 |
7,50 |
0,0010 |
Система Mg—Mn
|
Mn |
Ti |
Mn |
Ti |
9 |
0 |
0,026 |
0 |
0,016 |
10 |
0,11 |
0,004 |
0,11 |
0,004 |
11 |
0,64 |
0,002 |
0,60 |
0,001 |
12 |
0,90 |
0,0011 |
0,97 |
0,001 |
13 |
2,10 |
0,002 |
2,2 |
0,001 |
Система Mg—Zn
- |
Zn |
Ti |
Zn |
Ti |
14 |
0 |
0,026 |
0 |
0,016 |
15 |
0,30 |
0,018 |
0,26 |
0,014 |
16 |
1,75 |
0,018 |
1,72 |
0,013 |
17 |
4,66 |
0,017 |
4,59 |
0,013 |
разуются ограниченные твердые растворы и возможно получение интерметаллических соединений; цинк и ти тан практически не взаимодействуют между собой.
Очевидно, титан снижает растворимость железа в магнии, а алюминий и марганец способствуют умень шению растворимости титана, выделяют из жидкого сплава примеси железа в форме тугоплавких фаз пере менного состава.
90
Возможен следующий механизм очистки магниевых сплавов от железа титаном: при введении титансодер жащего флюса в сплав системы M g— Al — Zn — Mn происходит взаимодействие восстановленного титана с железом и легирующими компонентами с образовани ем многокомпонентных тугоплавких соединений, не рас творимых в расплаве.
П о л у ч е н и е с п л а в о в в ы с о к о й |
ч и с т о т ы с и с т е м ы |
Mg — A l — Z n — M n |
|
Специальные опыты по определению оптимального |
|
количества титана, необходимого |
для получения спла |
вов высокой чистоты указанной системы, показали, что высокая степень очистки от железа наблюдается при введении в расплав 0,12—0,20% Ті. Причем навеска ти тана, обеспечивающая необходимую степень очистки, не зависит от содержания алюминия и цинка в сплавах.
Однако учитывая, что титан может взаимодейство вать не только с железом, но и с легирующими компо нентами сплава, провели опыты, уточняющие порядок введения легирующих компонентов и титана [60].
В табл. 20 помещены возможные варианты последо вательности загрузки шихты при приготовлении сплавов
с расчетным |
количеством шихтовых материалов, |
%•' |
6,2 А1; 2,7 Zn; |
1,0 Mn; 0,2 Ti. |
|
|
Т а б л и ц а |
20 |
Варианты последовательности загрузки шихты |
|
|
Номер варианта |
Последовательность загрузки шихты |
|
I
и
іи IV V VI
M g+(Ti, Мп) + (А1, Zn) M g+Ti+M n+(A1, Zn) M g+(AI, Zn) + (Ti, Mn) Mg в. ч.-j-Mn-i-(Al, Zn) (Al, Z n)+M g+(T i, Mn)
Mg в. 4+(A l, Zn)+M rC 1 в. 4.
Алюминий, цинк, марганец и титан вводили при 700—710° С. Титан — в виде титансодержащего флюса, остальные компоненты — в виде металлов.
Пробы отбирали после введения всех компонентов и через 60 мин после отстаивания сплава.
В результате опытов установлено, что все варианты
91
обеспечивают получение сплавов высокой чистоты с со держанием 0,001—0,003% Fe и ^0,002% Ті.
Все варианты (табл. 20) можно разделить на две группы:
1)титан и марганец вводят в магний до алюминия
ицинка (варианты I, II, IV);
2)титан и марганец вводят в магний после алюми
ния и цинка (варианты III, V, VI).
Опытами не удалось установить влияния очередно сти загрузки легирующих компонентов и титана на вели-
/5,8 |
чину потерь |
цинка и |
|||
марганца. |
Потери |
же |
|||
|
алюминия |
в |
различ |
||
8,85%А1 |
ных вариантах различ |
||||
ны. На рис. 27 видно, |
|||||
|
что |
вторая |
группа |
ха |
|
|
рактеризуется больши |
||||
|
ми |
потерями |
алюми |
||
|
ния, |
чем первая. |
Это |
||
|
объясняется, |
очевид |
|||
Рнс. 27. Потерн алюминия в зависимо- |
но, |
взаимодействием |
|||
стн от технологии приготовления сплава |
т и т а н а с аЛЮМИНИеМ И |
||||
|
марганцем |
и |
осажде |
||
|
нием продуктов. |
|
Введение титана в магний в начале процесса приго товления сплава значительно сокращает потери алюми ния, так как в жидком магнии в этом случае отсутствует избыточное количество титана, способное взаимодейст вовать с алюминием.
Наиболее экономичен в смысле уменьшения потерь •алюминия IV вариант, но он технологически сложнее.
Сравнение I и II вариантов позволяет отдать пред почтение II варианту.
Однако с технологической точки зрения более при емлем V вариант, исключающий загрузку твердой чуш ковой шихты в жидкий магний. Поэтому промышленные опыты и дальнейшее внедрение процесса было осущест влено по следующей технологии. На дно тигля печи СМТ-1 загружают навески чушкового алюминия и цин ка, затем после прогрева шихты заливают жидкий маг ний-сырец и при 700—710° С вводят титан и марганец при активном перемешивании механической мешалкой в течение 20 мин. После 60 мин отстаивания сплав раз ливают в чушки на конвейере.
92
Сплавы содержат следующие примеси, %, не более: 0,005 Fe; 0,001 Ni; 0,004 Cu; 0,005 Si; 0,005 Ti.
П о л у ч е н и е с п л а в а ( в ы с о к о й ч и с т о т ы ) с и с т е м ы M g — М п
Разработка процесса получения первичного сплава Mg — Mn состоит из двух вариантов приготовления спла ва в печах СМТ-1:
1)при 700—710° С в магний-сырец вводили 6—9 кг титансодержащего флюса при перемешивании 6—10 мин, затем 25—32 кг марганца, вновь перемешивали металл 20—25 мин и разливали;
2)при 700—710° С в магний-сырец вводили 6—9 кг титансодержащего флюса при перемешивании б—10 мин,
затем 30—35 кг марганца, вновь перемешивали 20— 25 мин, далее замораживали до «корочки» и после быст рого разогрева до 700—710° С разливали.
По каждому из вариантов было выполнено 10 опы тов. Результаты двух наиболее характерных опытов при ведены в табл. 21.
I |
|
варианта |
плавки |
Номер |
Номер |
I1
2
II3
4
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
21 |
||
Результаты приготовления сплава МГС1 в. ч. |
|
|
|||||||
|
при введении марганца и титана |
|
|
|
|||||
Продолжи |
Продолжитель приготовность расплава,ления ч—мин |
Температура °Спроцесса, |
Мп,Содержание % |
|
|
|
|
|
|
тельность |
|
|
|
Содержание примесей, |
% |
||||
перемеши |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вания, |
мни |
|
|
|
|
|
|
|
|
флю са |
метал |
|
|
|
Fe |
Ti |
А) |
|
Cu |
ла |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
25 |
0—55 |
700 |
2,00 |
0,008 |
0,002 |
0,007 |
0,002 |
|
10 |
25 |
1— 15 |
710 |
2,18 |
0,002 |
0,002 |
0,007 |
0,002 |
|
о |
25 |
2—20 |
700 |
2,15 |
0,003 |
0,002 |
0,007 |
0,002 |
|
7 |
25 |
2 |
710- |
2,24 |
0,002 |
0,002 |
0,007 |
0,002 |
Как видно из табл. 21, наилучшие результаты по очи стке сплава от железа получены во II варианте.
3.ПОЛУЧЕНИЕ СПЛАВОВ ВЫСОКОЙ ЧИСТОТЫ СИСТЕМЫ МАГНИЙ—ЦИНК—ЦИРКОНИЙ
Сплавы системы Mg — Zn — Zr нашли широкое при менение в промышленности. Технологической трудно-
93