Файл: Юматов Б.П. Открытая разработка сложноструктурных месторождений цветных металлов.pdf

л = 2 л*;

(îoi)

2.

При селективном

способе выемки

(рис. 52, б) :

а)

с согласным залеганием

контактов

рудного

тела

„

Iii sin

ô

I

v

П =

—-ü

. -ML.

+ Я в ;

(103)

2 sin a sin

ß

ß

в

v

'

„

sin

ôXK Vn

!

2 sin

a

sin

ߣ

в

v

;

П = П\ + П'2

+ ^ПЫ;

(105)

В=

ВІ + В'з + 2

В'ві,

(106)

где П[,

П\—

коэффициенты потерь

оптимального

варианта разра­

ботки соответственно

для

висячего

и лежачего боков

залежи;

ß[,

В'2 —коэффициенты

примешивания

пород

оптимального

варианта

разработки соответственно

для висячего

и

лежачего

боков зале­

жи; П'ъі

— коэффициент

потерь варианта

разработки

г'-той прикон­

тактной

зоны

включений

на участке с неизменяющимся

углом

па­

дения;

В'В1 — коэффициент

примешивания

пород

при

варианте

Балансовые запасы руды в блоке Б

составляют

15 750

т,

средняя мощность

залежи ;7zCp—50 м, средняя мощность

первого пропластка

пустых пород

mcp.Bi

.равна 10 м, средняя мощность второго

пропластка

отср.в2—2,5

м. Среднее

содер­

контактов

залежи: №

1—55°,

№

2 — 60°, №

3 — 80°, №

4—100°,

№

5 — 80",

.№ 6 — 85°. Угол откоса уступа

ß

равен 65°, высота

уступа

Я

принята

10

м.

Объемные массы руды и породы приняты равными

( Y H = Y P ) -

'

П р и

р а з р а б о т к е

б л о к а

з а л е ж и

в а л о в ы м

с п о с о б о м

>(рис. 53, а)

произведена

технико-экономическая

оценка трех

вариантов

выделе­

ния горных

работ в

приконтактной

зоне висячего

бока

и

пяти вариантов — в

ІйШШІ

увшиі

Рис. 53. Схемы к расчету потерь и разубоживания руды при

валовой

и селективной

разработке сложного

блока

второго

типа

I

вариант — / і р « 0 ,

/г п =10 м;

''

I I

вариант — / г р = 5

м, / г п = 5 м;

I I I

вариант — hv— 10 м, / і п = 0 ,

лежачего

бока:

а при пятивариантноп схеме разработки

I

вариант — Л Р = 0 ,

/гп = 10 м;

I I

вариант — /гр = 2,5 м, Лп = 7,5 м;

I I I

вариант — / г р = 5 м, / г п = 5 м;

IV

вариант — /і р = 7,5 м, /гп =2,5

м;

V вариант — /г р =10

м, / г п = 0 м.

пород определяются по формулам (88)<

Коэффициенты

потерь и примешивания

и (89). Подставляя в них соответствующие числовые значения,

получим

следую­

щие значения коэффициентов:

а)

при разработке

приконтактной

зоны

висячего бока залежи:

I

вариант:

Л =

0;

В = 102

0,1736

12,5,

I А г- >

I Г\ 1 Г- Г\

'

*

2(50— 12,5) 10 0,8192.0,9063

2(50—12,5)

I I

вариант

П =

5 2 -

0,1736

0,008;

2 (50— 12,5) 10-0,8192.0,9063

0,1736

,

+

12,5

0 , 1 7 5;

2(50— 12,5) 10.0,8192-0,9063

2(50—12,5)

I I I

вариант

0,1736

П=

Ю2 -

=

0,032;

2(50— 12,5) 10-0,8192.0,9063

В = О 2 -

0,1736

_ j _

12,5

0,167;

2(50 — 12,5)

2 (50 — 12,5) 10-0,8192.0,9063

1

б)

при разработке

приконтактной

зоны

лежачего

бока залежи

вариант

Л =

0;

£ = Ю 2

^3240

I

12.5

=

0,217.

2 (50— 12,5) 10.0,9962.0,9063

^

2(50— 12,5)

Произведя аналогичные

расчеты для остальных четырех вариантов

получим

следующие значения коэффициентов

I I

вариант — Я=0,004 . 5=0,195;

I I I

вариант — Я = 0,012, 5 = 0.179;

IV вариант — Я=0,028,

5=0,171;

V

вариант — Я = 0,050 , 0 = 0,167.

П р и с е л е к т и в н о м

с п о с о б е

в ы е м к и

(рис. 53,6)

принята

раздель­

ная

разработка полезного

ископаемого

и пород

пропластка

мощностью 10 м.

Пропласток мощностью 2,5 м отрабатывается совместно с полезным

ископае­

мым.

соотношениями потерь и разубоживания.

Для контакта № 1 и № 2 принята

трехвариаптная схема, для контакта № 3

и № 4 — пятивариаптная.

Значения высоты треугольников при различных схемах указаны выше.

Коэффициент потерь определяется

по формуле (77). Коэффициент примешива­

В =

а

/ г " З І " 6

+

"

У

(107)

2 ^ П С Р -

mcp

n(. j

H sin a sin ?

4 (^mcp

-

g

mcp

Bf j

из

которой

видно, что в

расчетах пустые

породы

второго

пропластка

равномер­

но распределены на все четыре раздельно

разрабатываемые приконтактные

зоны.

Для контакта Ks 1 значения

коэффициентов

следующие:

I

вариант

Л =

0;

В =

Ю 2

° i ± Z ^

H

=

0,049;

I I

вариант

2 (50— 12,5) 10-0,8192.0,9063

4(50—12,5)

U = 5 2

=

0,008;

2(50—12,5) 10.0,8192-0,9063

В =

5 2

1

НІЁ

=

0,025.

2(50— 12,5) 10-0,8192-0,9063

4(50— 12,5)

Аналогично рассчитаны коэффициенты для остальных вариантов. Полученные

значения коэффициентов

потерь

и примешивания

пород

по

вариантам

валовой

и

селективной выемки

заносятся

в табл.

32. и производятся

необходимые

расче­

Л А

= 0,137 - 100 =

13,7%;

0,068-15750 1 0 0

= 7 > 3 о / о -

н

14 663

няты следующие параметры. Угол падения

висячего бока

залежи в пределах

блока cti равен 80°, угол падения лежачего

бока залежи

в пределах блока

ас = 50", среднее содержание

свинца

в погашаемых

балансовых запасах

с = 2 % ,

высота уступа //=10 м, угол

откоса

уступа

ß = 65°. длина

погашаемого

контак­

та висячего бока залежи (в

пределах блока) /,,.о=15 м,

длина погашаемого

контакта лежачего

бока залежи (в пределах

блока)

/ Л . G = 19,5 м, удельная масса

руды

YP = 28 Т/М3 , удельная

масса

породы

уп=2,5

т/м3 , коэффициент

рудонос-

ностн /гр =0,85.

При

определении

нормативных показателен для

каждого

раздельно

разраба­

ведения

горных

работ

(см. рнс. 52,6).

Для получения

пяти

вариантов

высота

уступа

была

разделена

и а четыре части,

по высоте

которых

приняты

следующие

значения высот треугольников теряемого полезного ископаемого

и примешивае­

мых вмещающих

пород:

I

вариант — Л п = 0 ,

Л п = 1 0

м;

II

вариант — Лр = 2,5

м, /гп = 7,5 м;

I I I

вариант — Л Р =5,0

м, /гп = 5,0 м;

IV вариант — Лр = 7,5

м, Лп = 2,5 м;

V

вариант — / і р = 1 0

м, / г п = 0 .

пород

для

данного

примера

были

Коэффициенты

потерь

и

примешивания

определены

по

формулам

(99) и (100).

Для

вариантов

разработки

висячего

бока

получены

следующие

значения:

I

вариант

Я =

0;

в

_

0,2588-15.2,5

1 —0,85

_

Q J 4

3 .

_

2.10 000.0,9848-0,9063

2-0,85

~

'

I I

вариант

Я =

2,5»

° ' 2 5 8 8 1 5

- 2

- 8

0,004 ;

2-10000-0,9848-0,9063

В =

7 5 2

0,2588-15-2,5

1 - 0,8 5 ^ Q 119

.

'

2-10 000-0,9848-0,9063

2-0,85

Аналогично произведены расчеты для всех остальных

вариантов

разработки

висячего

бока,

в

результате

чего получены следующие

значения

коэффициентов

I I I

вариант — Я = 0 , 0 1 5 ,

В=0,102;

IV

вариант — Я=0,034,

5=0,092;

V

вариант — П = 0 , 0 6 1 ,

В=0,088.

По

тем же формулам

подсчитаны коэффициенты

потерь

и примешивания по­

род для вариантов разработки лежачего

бока:

I

вариант

Я =

0;

в

=

0,2588-19,5-2,5

1 — 0,85 =

g

179 •

2.10 000-0,7660-0,9063

2-0,85

~~

'

I I

вариант

Я =

2,5 2

0.2588-19,5-2,8

=

Q

Q

Q

Q

2-10 000-0,7660-0,9063

В = 7 5 2

0.2588-19,5.2,5

^

1 - 0,8 5

=

Q

g

2-10 000-0,7660-0,9063

'

2-0,85

Для

остальных

вариантов

получены следующие

значения

коэффициентов:

I I I

вариант — Я = 0,025, 5 = 0,111;

'

IV

вариант — Я=0,057, 5 = 0,094,

5 Б. П. Юматов H др .

J29