Файл: Юматов Б.П. Открытая разработка сложноструктурных месторождений цветных металлов.pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 25.06.2024

Просмотров: 120

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Используя ранее выполненные расчеты, получаем:

 

 

 

 

Я =

0,087+ 0,043 =

0,130;

 

 

 

 

 

 

 

 

В =

0,062+ 0,093 =

0,155.

 

 

 

 

I I I

вариант

характеризуется

отсутствием

потерь

полезного

ископаемого

(Я = 0). Разубоживание получается

за счет засорения руды

породами,

оставлен­

ными по всем контактам залежи

с целью образования рабочих площадок.

Коэффициенты примешивания

 

пород по раздельно разрабатываемым

контактам

подсчнтываются

по формуле

(74), а затем

суммируются

 

 

 

 

 

 

В = Ві + Вг

+ В3 +

В., =

0,077 +

0,062 + 0,093 +

0,031 = 0,263.

По IV варианту разработка блока

залежи

ведется так же, как и по I I вариан­

ту,

с

потерями

и разубожнванием полезного

ископаемого. Однако в

отличие от

ІІ

варианта потери

образуются

на

контактах

залежи

с

пропластком

пустых

пород, а разубоживание руды происходит при разработке контактов залежи с вмещающими породами.

В этом случае

Я = 0,070+ 0,104 = 0,174; 5 = 0,077 + 0,031 = 0,108.

Нормативные потери и разубоживание устанавливаются по результатам тех­ нико-экономической оценки указанных выше вариантов разработки блока залежи. Из табл. 31 видно, что наиболее экономичным является I вариант селективного способа выемки, по которому достигается наибольшая прибыль.

Для этого варианта

Я„ = 0,304.100 = 30,4%;

Л. = 0.

§5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ ПОТЕРЬ

ИРАЗУБОЖИВАНИЯ РУДЫ ДЛЯ К Р У Т О П А Д А Ю Щ И Х ЗАЛЕЖЕЙ

При разработке крутопадающих месторождений потерн и разу­ боживание происходят из-за несовпадения траектории черпания экскаватора с углами наклона плоскостей контактов руды и по­ роды. В поперечном сечении забоя образуются треуголь­ ники из теряемой руды или разубож'ивающеп породы.

Размеры треугольников за­ висят от высоты, при кото­ рой происходит пересечение траектории черпания с приконтактной зоной (рис. 47).

Рис. 47. Схемы возможного расположе­ ния откоса уступа относительно контак­ та залежи при угле наклона откоса 65°:

а — а=50°; б — а—65°; в — а=.80°

В данном случае целесооб­ разно рассмотреть случаи от­ работки блоков только со стороны висячего бока, так как при этом происходят меньшие потери и разубожи­ вание.

Для определения рационального варианта разработки, которо­ му соответствуют экономически оправданные потери, необходимо сравнить несколько возможных вариантов ведения горных работ

120

в приконтактных зонах. Достоверность нормативных потерь и ра­ зубоживания зависит от числа и правильного подбора сравнивае­ мых вариантов. Исходные данные должны наиболее точно отра­ жать рациональное соотношение количества теряемого полезного ископаемого и примешиваемых пород, а также затраты в зависи­ мости от сложности горных работ по вариантам.

Рис. 48. Пятивариантная схема разработки прикон- • тактной зоны;

I •= теряемая р у д а ; 3 — примешиваемые породы; / — V — ва­ рианты

Для определения коэффициентов П и В уступ по высоте де­ лится на несколько частей (рис. 48) и расчеты в общем случае производятся по следующим формулам:

а) при разработке блока первого типа (рис. 49, а)

 

hi sin ô

 

П =

р-

;

(80)

 

1 тН sin a sin ß

 

В =

/ г " 5 І П б Ѵ п

(81)

 

тН sin а sin ßyp

 

и л и

 

 

 

 

 

h\ sin ô

 

Я

= - і

—

- ;

(82)

 

тн

H sin ß

 

 

m„H sin

ß v P

 

121

б) при

разработке блока второго типа

(рис. 49,6)

 

 

 

 

 

 

 

Лр; sin ô

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(84)

 

 

2m c p H sin а,- sin

ß

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

/t„j- sin ÔYn

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(85)

 

 

2mcpH sin

sin ßYp

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

П-.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1=1

 

 

 

 

[=1

 

 

 

 

 

в)

при

разработке

 

бло­

 

 

 

ка

в)

третьего

типа

(рис.

 

 

 

49,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

jj

_ ftp

sin

ÔL K Yp

 

(86)

 

 

 

 

 

 

 

25 sin a sin ß

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

D =

h\

sin

ôL K Yn

 

 

(87)

 

 

 

 

 

25 sin a sin ß

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где

hp — высота

треуголь­

 

 

 

ника

 

теряемой

руды,

м;,

 

 

 

Ап

— высота

 

треугольни­

 

 

 

ка

примешиваемых

пород,,

 

 

 

м;

ô — угол,

который

 

при

 

 

 

a > ß

равен (а—ß), а при

 

 

 

ß > a

равен

(ß—a),

град.;,

 

 

 

a — угол

падения

 

залежи,

 

 

 

град.;

ß — угол

 

наклона

 

 

 

откоса

забоя

или

траекто­

 

 

 

рии

черпания

экскаватора,,

 

 

 

град.;

m — горизонтальная

 

 

 

мощность

залежи

 

по

сече­

 

 

 

нию

 

блока;

H — высота

 

 

 

уступа,

м;

 

L„ — длина

по

 

 

^ ^ ^ П

а і п о а м і . і ѵ

 

[пnъTlT^^г^tJ

г гavгuuт,

 

 

 

гашаемых

 

приконтактных

 

 

 

зон (L K

л

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

=2Zi), м;

 

 

 

 

Рис. 49. Схемы к расчету потерь и разубо

 

 

 

і=і

 

погашаемой

живания руды при разработке блоков про

— длина

 

 

стого

строения различных типов

і-той

приконтактной

зоны в.

 

 

 

пределах блока, м.

 

 

 

 

Расчетные формулы для блоков с согласным залеганием кон­

тактов залежи и включений приведены ниже.

 

 

 

 

 

 

 

 

1. При валовом способе выемки

(рис. 50, а)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Л =

Лр sin ô

 

 

 

 

 

 

 

 

 

(88>

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

m — 2 тві

I H sin <Xi sin ß

 

 

 

 

 

 

 

122

в = •

/г2

sin ÔYn

5]

 

Ѵп

 

J Я sin a sin ßvp +

1=1

n

 

 

 

 

 

m — тві

 

 

 

 

 

1=1

 

или

 

 

 

 

 

 

Л2

s i n ô + 2 "1 ві H sin a sin ß I у п

 

 

73

i = i

/

 

 

 

 

m — 2 mB i ) H sin a sin

ß y p

 

 

 

 

i = l

 

 

 

где тв ,- — горизонтальная мощность і-того

прослойка, м.

а

Рис. 50. Схемы к расчету потерь и

l'/<'///l PY/'Z/

////

разубоживания руды

при валовой и

селективной выемке

сложного блока

'"st

тег

первого

типа

2. При селективном способе выемки (рис. 50, б)

Лр sin Ô

п,

1=1 1

h\ sin ÔYn

В

i = i

(89)

(90)

(91)

Для блока с несогласным залеганием контактов залежи и вклю­ чений коэффициенты 77 и В рассчитываются по следующим фор­ мулам:

123

1. При валовом

способе выемки

(рис. 51, о)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Лр] sin б

 

 

 

 

 

 

 

 

(92)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2

( ™ср — 2 тср

в/

Н

s i n а

і s

i n ß

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1=1

S '"ср. в/ 7п

 

 

 

 

 

 

 

В = ß x

+

Вй

+

 

 

 

 

 

 

(93)

1=1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

[=1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Л^, sin ÔYn

 

 

 

 

 

 

 

(94)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 ( m c p

— Уі mcp. в/ ] Я

s

i n a l s

i n

ßVp

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1=1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где /7] и /72 — коэффициенты

потерь

полезного

ископаемого

при

разработке соответственно

висячего и лежачего

боков

залежи;

ßi

и В2 — коэффициенты

примешивания вмещающих пород при раз­

 

 

 

 

 

 

работке

 

соответственно

вися­

 

 

 

 

 

 

чего и лежачего

боков

залежи;:

 

 

 

 

 

 

'Яср.вг — средняя

 

горизонталь­

 

 

 

 

 

 

ная

мощность

г'-того

прослой­

 

 

 

 

 

 

ка,

м; ai

и

СС2 — углы

падения

 

 

 

 

 

 

соответственно

висячего

и ле­

 

 

 

 

 

 

жачего боков залежи в преде­

 

 

 

 

 

 

лах

блока, град.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Коэффициенты

потерь

и

 

 

 

 

 

 

лримешивания

 

вмещающих

 

 

 

 

 

 

пород при разработке

лежаче­

 

 

 

 

 

 

го

бока

залежи

/72 и В2

опре­

 

 

 

 

 

 

деляются

также

по формулам

 

 

 

 

 

 

(92)

и

(93) при замене Лрі на

 

 

 

 

 

 

ЛР 2,

Лпі на hn2

и ai

на а2 .

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. При селективном

способе

 

 

 

 

 

 

выемки

(рис. 51,6)

рациональ­

 

 

 

 

 

 

ный

вариант

и

соответствую­

 

 

 

 

 

 

щие ему коэффициенты П и В

 

 

 

 

 

 

определяются

для каждой

раз­

 

 

 

 

 

 

дельно

разрабатываемой

при-

_

 

 

 

 

 

контактной зоны, по сумме ко-

P ^ H B ^ P ^ ^

B

S

S ™ Р ы х устанавливаются

норма-

селективной выемке

сложного

блока

ТИВНЫе

потери

И

р а з у б О Ж И -

второго

типа

 

 

 

 

вание

 

 

 

 

 

 

 

 

124

 

 

 

 

 

 

П:

 

 

 

 

 

 

 

 

(95)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Я sin at -sin ß

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

cp. Bl

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

h\t

sin

Ô£ Yn

 

(96)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

С р . Bi

Я

sin ai sin

ßvp

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где Ар,- — высота рудного

треугольника

/-той раздельно разрабаты­

ваемой

прикоитактной

зоны, м;

Лиг — высота

породного треуголь-

ника

/-той

раздельно

разраба­

 

а

 

 

 

тываемой прикоитактной

зоны,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

м;

ог — угол,

определяемый по

 

 

 

 

 

 

значениям a и ß /-той раздель­

 

 

 

 

 

но

разрабатываемой

прикои­

 

 

 

 

 

 

тактной

зоны, град.;

щ — угол

 

 

 

 

 

 

падения /-той раздельно разра­

 

 

 

 

 

 

батываемой прикоитактной зо­

 

 

 

 

 

 

ны, град.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчетные

 

формулы

для

 

 

 

 

 

 

блоков

с

 

рассредоточенным

 

 

 

 

 

 

распределением

включений по­

 

 

 

 

 

 

род приведены

ниже.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. При валовом способе вы­

 

 

 

 

 

 

емки

(рис. 52, а) :

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а)

с

согласным

залеганием

 

 

 

 

 

 

контактов

рудного

тела

 

 

 

 

 

 

 

 

7 7 =

 

_ Ѵ І П

6

ß

 

 

(97)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 sin a

sin

 

 

 

 

 

 

 

 

 

В

-

A- sin

ôlKiy„

- I

i

 

(98)

 

 

 

 

 

 

2 sin a

sin

ß

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где й р

— коэффициент

рудонос-

 

Рис.

52.

 

Схемы к расчету потерь и раз-

ности, т/м3

*;

 

 

 

 

 

 

убоживания руды при валовой и селек­

 

б)

с

несогласным

залега­

 

тивной выемке сложного блока третьего

 

 

 

 

 

 

типа

нием

контактов

рудного

тела

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 sin

a,- sin ß

 

 

Б

(99)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

в,

A2nt sin

6/KtVn

 

1 — Ар

(100)

 

 

 

 

 

 

 

 

2 sin

щ sin

ß +

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

где lKi — длина ï-той погашаемой прикоитактной зоны на участке

снеизменяющимся углом падения, м;

*Отношение запасов руды к общему количеству руды с породой.

125

Смотрите также файлы