Файл: Цейтлин Ю.А. Установки для кондиционирования воздуха в шахтах [Текст] 1974. - 166 с.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 26.06.2024
Просмотров: 72
Скачиваний: 1
Агрегат
К
со
5 |
К |
Нормализо |
холоднльш |
'S*
мощность,тыс. кка.
Н
Я в
5
и
£
Число
рядов
секции
по высоте |
по холоду воздуха |
5 |
к |
|
С |
О |
|
5 § |
О |
|
со — |
н |
|
В щ |
cj |
|
я |
|
|
|
S |
|
|
|
н |
3h |
S |
|
са |
|
|
Т а б л и ц а |
3 |
|||
Расчетный |
|
Ш |
О» . |
|||
• Ч « |
||||||
расход |
WШ- |
g S |
||||
|
|
|
£ |
X < |
О я |
|
|
|
К |
S ° а |
1 ^ |
||
|
|
со |
|
2 |
||
воздуха, м/мин |
1 Ч |
S § V |
Ч к о |
|||
О |
0J |
< |
О X |
U о о |
||
|
5 |
н _ |
g o |
= |
со о -С |
|
|
0 |
= 5“ |
|
|
|
С. а« |
|
Ч |
U -- |
» S |
2 |
a |
|
|
О |
О ”. |
Я о о |
АРВЭ-1 131,5/153 1 |
3 |
8 |
304 |
ВМ-5 |
268 |
2 4 ,0 |
5 5 ,0 |
16,3 |
||
АРВЭ -2 |
205,0/239 |
1 |
4 |
8 |
406 |
ВМ-6 |
438 |
3 3 ,0 |
3 0 ,8 |
9 ,1 |
АРВЭ -3 |
287,0/334 |
1 |
|
8 |
|
(В М - 5 Х 2 ) |
|
|
|
|
5 |
5 0 8 ,0 |
ВМ-8 |
618 |
4 3 ,0 |
19,6 |
5 ,8 |
||||
АРВП-1 |
90,5/105 |
0 |
3 |
8 |
209 |
(С В М -6М Х 2) |
150 |
2 4 ,4 |
116,5 |
16,3 |
ВМП-4 |
||||||||||
А РВП -2 |
111,5/130 |
0 |
3 |
8 |
209 |
ВМП-5 |
200 |
2 4 ,4 |
116,5 |
16,3 |
А РВП -3 |
129,5/151 |
0 |
3 |
8 |
209 |
ВМП-6 |
250 |
2 4 ,4 |
116,5 |
16,3 |
А РВП -4 |
173,0/201 |
0 |
4 |
8 |
278 |
ВМП-6 |
330 |
3 2 ,5 |
6 5 ,6 |
9,1 |
рекомендуется не реже одного раза в месяц определять факти ческие параметры агрегата. При этом необходимо также выяс нить фактические производительность и напор вентилятора, а также изменение параметров охлаждаемого воздуха. Сравнение
Рис. 60. Установка агрегатированного воздухоохладителя в выработке
фактических параметров с номинальными позволяет сделать вывод о состоянии агрегата и о необходимости чистки наруж ных и внутренних поверхностей теплообмена или же других мероприятий по повышению эффективности его.
При проектировании установок для кондиционирования воз духа в шахтах необходимо определить тип и количество возду хоохладителей в шахте, а также режим работы каждого из них (фактическую холодильную мощность, расход и температуры холодоносителя, расход и параметры охлаждаемого воздуха).
132
За исходные данные могут быть взяты результаты теплового расчета [3, 5]. Конечная температура охлаждаемого воздуха определяется исходя из того, что после смешивания его с не охлажденным воздухом, движущимся по выработке, темпера тура омеси будет иметь значение, обеспечивающее нормальные атмосферные условия на рабочем месте, обслуживаемом возду хоохладителем, и что перепад температур в выработке не боль ше допустимого санитарными нормами. Через воздухоохлади тель пропускают обычно не менее 70% общего количества воздуха, движущегося по выработке, где установлен аппарат, причем расход воздуха через воздухоохладитель определяется производительностью вентилятора, установленного на нем *.
Зная количество воздуха, проходящего через воздухоохлади тель и его начальные и конечные параметры (определенные по диаграмме для соответствующего барометрического давления), рассчитывают необходимую холодильную мощность агрегата
|
QB.O — М |
(/і — / 2), КВТ, |
|
(161) |
||
где |
М — массовый |
расход |
воздуха |
через агрегат, |
кг/сек; |
|
/ 1 |
и /2 — соответственно начальная |
и |
конечная |
энтальпия |
||
|
воздуха в агрегате, кдж/кг. |
|
|
|||
По мощности агрегата выбирают тип воздухоохладителя с |
||||||
ближайшим значением |
нормализованной |
холодильной мощно |
сти (см. табл. 3). Если мощность одного агрегата недостаточна, возможна совместная работа двух воздухоохладителей.
Начальная температура холодоносителя (воды) у агрегата
может быть ориентировочно принята |
|
|
|
£ = t*K+ |
(0,3 -f- 0,5) |
- |
(162) |
где t'x — начальная температура охлаждающей воды, °С; |
|
||
іХк— температура воды |
после теплообменника |
высокого |
|
давления (т. в. д.) |
(см. рис. 65), принимаемая не ме |
||
нее 5—6° С; |
|
|
|
SLj — суммарная длина теплоизолированного трубопровода, |
|||
соединяющего т. в. д. с воздухоохладителем, км. |
тем |
||
Коэффициент 0,Зч-0,5 представляет собой повышение |
пературы воды за счет диссипативных потерь и теплообмена с окружающей средой на 1 км трубопровода. Величина его зави сит от качества теплоизоляции и диаметра труб.
1 Чем больше воздуха, движущегося в выработке, проходит через воз духоохладитель, тем выше конечная температура его и, значит, меньше, ве роятность воздействия резких перепадов температуры воздуха на людей, идущих по выработке. Кроме того, снижение разности температур смешива ющихся потоков воздуха уменьшает необратимость процесса смешивания и связанные с неіо потери [8].
133
Конечная температура охлаждающей воды в воздухоохла
дителе • |
|
|
|
|
/.X — |
|
“Г |
360QQ„,o |
(163) |
ty . |
PxCxFx |
|||
|
|
|
|
|
Здесь кроме использованных ранее обозначений: |
приложе |
|||
сх и рх — теплоемкость |
и |
|
плотность воды (ом. |
ние IV);
Ѵх — расход воды через агрегат, м3/ч.
Расход воды через воздухоохладитель при проектировании новой установки может приниматься равным расчетному для данного агрегата, при реконструкции существующей установки он определяется исходя из возможностей установки.
Определив параметры охлаждаемой и охлаждающей сред в аппарате, можно рассчитать коэффициент теплопередачи его. Коэффициент теплоотдачи внутренних стенок трубок охлаж дающей воде может быть определен по формуле (79). Коэффи циент теплоотдачи воздуха наружной поверхности оребренных труб воздухоохладителя, отнесенный к наружной поверхности гладких труб, может быть определен по уравнению, аналогич
ному (89) |
с учетом (88). |
Однако согласно методике МакНИИ, |
в качестве |
определяющего |
размера в (89) принимается наруж |
ный диаметр трубок аппарата (без учета оребрения). Тогда постоянный коэффициент в уравнении (88) равен 0,825, а пока затель степени числа Рейнольдса 0,63 [24].
Определив по (69) среднелогарифмическую разность темпе ратур сред в аппарате, можно рассчитать коэффициент тепло передачи его, отнесенный к площади наружной поверхности гладких труб, и определить фактическую холодильную мощ ность воздухоохладителя.
При определении холодильной мощности необходимо из по лученной при тепловом расчете величины вычесть мощность, потребляемую из сети электроприводом вентилятора, так как эта мощность полностью превращается в тепло и подводится к
охлаждаемому в агрегате воздуху |
(нормализованная холодиль |
ная мощность агрегатированных |
аппаратов, приведенная в |
табл. 3, определена с учетом этого обстоятельства). |
|
Если расчетная холодильная |
мощность значительно отли |
чается от требующейся, полученной по (161), то необходимо из менить или расход воздуха через аппарат (чем больше расход, тем при прочих равных условиях больше холодильная мощ ность), или расход охлаждающей воды (холодильная мощность агрегата увеличивается с увеличением расхода воды).
Проектные организации в настоящее время используют при выборе агрегатированных воздухоохладителей графоаналитиче ский метод расчета, разработанный МакНИИ [23].
При проектировании групповых или центральных воздухо охладителей исходными величинами также является необходи
134
мая холодильная мощность аппарата и параметры охлаждае мого воздуха. Температура холодоносителя на входе в аппарат определяется по (162). Расход холодоносителя принимается та ким, чтобы перепад температур воды в аппарате составлял 5—8° С. Число параллельно соединяемых секций определяется из соображений обеспечения скорости воды в аппарате в преде лах 1,6—2,0 м/сек (приняв предварительно тип секций, из кото рых будет монтироваться аппарат).
Затем,, используя формулы (69), (73), (79), (86), (88) и (90), рассчитывают коэффициент теплопередачи и среднелогарифми ческий температурный напор аппарата, после чего определяют необходимую площадь поверхности теплообмена и число стан дартных секций в аппарате. Вентилятор, обслуживающий аппа
рат, подбирают |
по |
необходимой |
производительности (расход |
||||||
воздуха через воздухоохладитель) |
и потере напора на преодоле |
||||||||
ние |
сопротивления |
аппарата. Последняя |
определяется |
исходя |
|||||
из |
коэффициента |
сопротивления |
принятой |
секции |
и |
схемы их |
|||
соединения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м ер |
13. |
Подобрать воздухоохладитель, |
обеспечивающий |
охлаж |
||||
дение 5,4 кг/сек |
воздуха с начальной температурой 25° С |
и относительной |
|||||||
влажностью 0,90 до |
температуры 13° С, и определить режим |
его |
работы. |
||||||
Барометрическое |
давление в месте установки аппарата |
825 |
мм |
рт. ст. |
(1,1 бар). Допускается использование электроэнергии для привода вентиля торов. Расстояние воздухоохладителя от т. в. д. 1,5 км.
По /—d-диаграмме влажного воздуха |
для соответствующего давления |
(см. приложение I) находим энтальпию и |
влагосодержание воздуха до и |
после охлаждения (см. рис. 1, линия 1—2—3): / ±= 15,7 ккал/кг=66,0 кдж/кг; di=16,3 г/кг; / 2= 8,3 ккал/кг=34,8 кдж/кг; dz=8 ,7 г/'кг.
Необходимая холодильная мощность аппарата по (161) QB 0 = 5,4 (66,0 — 34,8) х 170 квт.
Исходя из этой величины и расхода охлаждаемого воздуха, принимаем агре гат АРВЭ-1 с нормализованной холодильной мощностью 153 квт.
Учитывая расстояние воздухоохладителя от т. в. д. определяем ориенти ровочную температуру воды перед ним по (162):
£ = 5 + 0,4-1,5 = 5 ,6° С.
Приняв расход воды равным расчетному (24 м3/ч), рассчитываем конеч ную температуру воды, определив по данным приложения IV ее плотность (1000 кг/м3):
3600-170 |
11,7° С. |
= 5,6 —-------------- |
х4,19-.1000 - 24
Средняя плотность влажного воздуха в аппарате [3] определяется по
выражению |
|
|
|
|
|
р — 3,7фр,| |
1 ,МО6 — 3,7-1,0-2150 |
1,22 кг/м3, |
|
Р = |
RT |
287-292 |
= |
|
|
|
|||
|
|
|
||
где |
р — барометрическое давление, н/м2; |
|
||
Рн = 2150 |
н/м2 — давление |
насыщенного водяного пара при средней тем |
||
|
пературе |
воздуха 19° С, |
н/м2: |
воздуха в аппарате. |
|
ср=1 — средняя |
относительная |
влажность |
135
Средняя скорость движения воздуха в аппарате
|
|
w. |
М |
[5,4 |
10,8 м/сек, |
|
|
|
|
||
|
|
РЛіг |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1,22-0,137-3 |
|
|
|
|
|
|||
где F D= 0,137 м2 |
— площадь живого сечения секции № |
1 |
для |
прохода |
воз |
||||||
|
|
|
духа; |
параллельно |
соединенных |
рядов |
секций |
(см. |
|||
|
г —3 — число |
||||||||||
Для |
средней |
|
табл. |
3). |
воздуха |
в аппарате |
(19° С) |
по |
приложе |
||
температуры |
|||||||||||
нию VI |
находим |
коэффициент |
кинематической вязкости |
15,2• 10—6 |
м2/сек и |
||||||
коэффициент теплопроводности |
2 , 6 2 - ІО-2 |
вт/м-град. Коэффициент |
влаговы- |
иаденнп рассчитываем, принимая температуру стенок труб ориентировочно
равной |
средней температуре охлаждающей воды |
8,6° С. Тогда |
по |
/ —(/-диа |
||||
грамме |
находим |
/ ст = 5 ,8 ккал/кг = 24,8 |
кдж/кг;; |
d " - 6,2 |
г/кг |
и |
по (86) |
|
получим |
|
|
(16,3 — 6,2)10- 2 |
2500 — 24,3 |
|
|
|
|
|
t = |
l + |
|
|
|
|||
|
- — 1------- — --------- |
. ------------------= 2,5. |
|
|
||||
|
ь |
^ |
25,0 — 8 ,6 |
1,02 |
|
|
|
|
Коэффициент теплоотдачи воздуха стенкам аппарата, отнесенный к на |
||||||||
ружной |
поверхности |
гладких труб, определяем по |
(88) с |
учетом |
(89). Вме |
сто эквивалентного диаметра подставляем в формулу наружный диаметр
трубок аппарата, а значения постоянного |
коэффициента н показателя степе |
|||||
ни берем по данным |
[24] 0,825 и 0,63 соответственно. |
|||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
,62 -1 0 -2 |
/ |
10,8-0,02 \o .6 3 |
||
а х = 0,825 |
0,02 |
\ |
15,2-10-8 ) |
2,5 = 1090 вт/м2-град. |
||
|
|
|
||||
Для |
средней температуры |
охлаждающей воды 8,6° С по приложению IV |
||||
находим |
коэффициент |
теплопроводности |
0,571 вт/м-град; динамический |
|||
коэффициент вязкости |
1,39-І0 “ 3 н-сек/м2; |
плотность 999,2 кг/м3. Кинемати |
ческий коэффициент вязкости, представляющий собой отношение динамиче ского коэффициента к плотности, равен 1,3910_0 м2/сек.
Скорость движения |
воды в |
аппарате, учитывая |
параллельное соедине |
|||||
ние трех рядов секций, |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
шх |
|
24 |
= |
1,0 |
м/сек. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
3600-0,00226-3 |
|
|
|
||
Тогда согласно |
(79) |
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,571 |
1,0-0,017 |
\ о .8 |
|||
|
|
а., = 0,0264 |
|
1,39-Ю -з |
) |
Х |
||
|
|
|
0,017 ( |
|||||
|
|
/4190-1,39-Ю -з |
0 , 4 |
|
|
|
||
|
Х \ |
0,571 |
) |
= 4180 вт/м2-град. |
||||
Принимая |
коэффициент теплопроводности |
стальных стенок труб |
||||||
45 вт/м • град', |
определяем коэффициент теплопередачи аппарата, отнесенный |
|||||||
к наружной поверхности гладких труб; |
|
|
|
|
||||
|
_____________ 1_________ |
20 |
= |
808 вт/м2-град. |
||||
|
_1 |
0,0015 |
20 |
1 |
||||
|
1090 |
+ |
45 |
17 |
4180 |
17 |
|
|
136