Файл: Софронов А.Л. Технология связанного азота курс лекций.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 02.07.2024
Просмотров: 81
Скачиваний: 1
- 89 -
Гранулированный катализатор получают путем цродавливания рас плавленной массы через отверстие в желобах, откуда капли расплава попадают в охлаждающую жидкость. Полученную катализаторную массу загружают в колонны синтеза аммиака и восстанавливают азото-водо родной смесью.
В последнее время рекомендуется проводить восстановление ка тализатора вне колонн синтеза непосредственно в цехах приготовле ния катализаторов. В этом случае восстановление проводят в специ альных аппаратах под давлением 10-15 ат водородом, азото-водород ной смесью или танковыми газами. Восстановленный катализатор обла дает пирофорными свойствами (самовозгорается на воздухе). Для пас сивации через слой катализатора при І0-30°С пропускают азот, содержащий 0,05$ Огу и постепенно повышают содержание кислорода в нем до 0,5$. Процесс заканчивается, когда концентрации кислорода на входе и выходе будут равны.
Кинетика процесса синтеза аммиака
Синтез амгаака из газообразных азота и водорода протекает, с измеримой скоростью при участии твердых катализаторов. Механизм реакции синтеза аммиака на поверхности железного катализатора можно представить следующим образом. Адсорбированные молекулы азота реагируют с атомами железа, образуя нитриды Fehl. Молекулы водорода, взаимодействуя на поверхности катализатора с нитридами железа,обра зуют ряд промежуточных комплексных соединений Fexm , FexNH2 , Fex NHj. Комплекс Fex ҢН^ является нейтральным, и его разложение приводит к образованию аммиака, молекулы которого десорбируются с поверхнос ти катализатора в газовый объем.
I Согласно теории электронного механизма катализа, в процессе синтеза аммиака водород, являющийся донором электронов, передает их металлу катализатора и присутствующим в нем полупроводникам (не
которые промоторы). Азот в данном случае является акцептором элект ронов и, воспринимая их от катализатора, взаимодействует затем с водородом, образуя аммиак.
Скорость синтеза аммиака на большинстве известных катализато ров описывается уравнением М.И.Темкина
|
|
- 90 - |
|
где |
и г - наблюдаемая»скорость реакции, |
равная разности ско |
|
|
|
ростей образования и разложения аммиака; |
|
|
А,иЛ, - константы скорости образования и разложения аммиа |
||
|
|
ка; |
|
^ ; Р, ;Рт |
- парциальные давления водорода, |
азота и аммиака; |
|
|
оі |
- постоянная. |
|
|
Значение |
характеризует степень покрытия поверхности ката |
лизатора азотом в условиях синтеза аммиака. Для промышленных ката лизаторов в интервале температур 400-500°С величина«; =0,5.
Уравнение Темкина справедливо при атмосферном давлении. При повышенном давлении Л, и Л, являются функциями общего давления и обозначаются через Л'' и
Согласно данным М.И.Тѳмкина и В.М.Пыжова, изучавшим кинетику процесса на техническом железном катализаторе, активированном Й£г 03 и Кг 0, скорость образования аммиака описывается уравнением
где PNf! , f >,P" - парциальные давления аммиака., водорода и ззота; /Г, - константа скорости прямой реакции.
Из уравнения следует, что максимальная скорость реакции синтеза аммиака в начальной стадии процесса соответствует соотношению реа гентов ^ ; = 1,5, а не стехиометрическому составу газа '■Р„ =д). Это означает, что скорость суммарного процесса катализа определяет ся стадией активированной адсорбции азота (акцепторная стадия).
Кажущаяся энергия активации для дважды промотированного ката лизатора составляет 14 ккал/моль. Это говорит о том, что в промыш ленных условиях реакция синтеза аммиака осуществляется в кинетичес кой области.
Активность железных катализаторов, а следовательно,и скорость синтеза существенно снижаются при наличии в азото-водородной смеси катализаторных ядов.
К ядам, необратимо отравляющим катализатор синтеза аммиака, от носятся веществ^, содержащие серу, селен, мышьяк, фосфор и некото рые другие примеси. Кислородосодеркащие соединения^ ,Нг О; СО;СОг ) вызывают обратимое отравление катализатора.
На поверхности катализатора кислород, СО и ^взаимодействуют о водородом по реакциям:
- 91 -
Ог + 2Нг = 2Нг 0 ,
СОг +Щ ~ Щ + 2 Н г О;
СО ■*5Н„ ~сни +цго .
Образующиеся при этом водшше пары реагируют с железным катализа тором, вследствие чего на его поверхности образуется окисная плен ка, препятствующих контакту реагирующих газов с катализатором.
Другое объяснение причин отравления катализаторов вытекает из электронных представлений о механизме каталитических процессов. Со гласно этим представлениям, на поверхности катализатора адсорбиру ются кислородосодержащие соединения, которые являются более актив ными акцепторами электронов,чем азот. В результате этого затрудня ется перенос электронов от катализатора к атомам азота. Поскольку акцепторная стадия является лимитирующей при синтезе аммиака,умень шение ее скорости приводит к замедлению суммарного процесса.
Оптимальные условия синтеза аммиака
1.Давление. Повышение давления приводит к увеличению равно весного выхода аммиака и скорости.реакции, в результате чего воз растает эффективность работы катализатора. При увеличении давления упрощается схема агрегата, так как облегчается выделение аммиака из циркуляционной смеси посредством его конденсации. Затраты метал ла на сооружение установок высокого давления в пересчете на единицу производственной мощности на 22-25% ниже, чем при строительстве ус тановок среднего давления. Кроме того, при повышении давления сок ращается удельный расход азото-водородной смеси, так как в установ ках высокого давления допускается большее содержание инертных при месей и меньше газа расходуется на продувку системы.
Предел повышения давления определяется расходом энергии на сжатие газа. Кроме того, при повышенных давлениях усиливается водо родная коррозия стенок колонн синтеза, что приводит к сокращению срока службы установок.
2.Температура. Равновесный выход аммиака увеличивается при понижении температуры, в то же время для увеличения скорости про цесса желательно повышение температуры.
Оптимальная температура синтеза должна обеспечивать максималь ный выход аммиака при достаточно высокой производительности установки.
-92 -
Сростом температуры выход аммиака за определенный промежу ток времени сначала возрастает вследствие более быстрого (по срав нению с обратной реакцией) роста скорости прямого взаимодействия. Одновременно происходит снижение равновесного выхода аммиака,вслед ствие чего процесс все более приближается к равновесию. Поскольку вблизи от равновесия разность скоростей прямой и обратной реакций невелика, дальнейшее повышение температуры приводит к уменьшению выхода аммиака.
Зависимость выхода аммиака от объ емной скорости при различных темпера турах показана на рис,24. Как видно из приведенных данных, кривые зависи мости выхода аммиака от температуры при каждой объемной скорости проходят через максимум, который соответствует
оптимальной температуре синтеза.С уве личением объемной скорости оптимальная температура зозрастазт: линия, соеди нящая точки максимума на кривых,соот ветствующее различным объемным скорос тям, называется линией оптимальных температур. Аналогично объемной ско рости на оптимальную температуру влия ет и изменение давления. При повышении
.давления значительно смещается вправо
даСамшакаВот™емператз^ равновесие синтеза, вследствие -чего синтеза и объемной скороемаксимальный выход аммиака достигает-
ти ся при более высоких температурах.
В значительной степени величина оптимальной температуры синтеза определяется активностью применяемого катализатора. При использо вании стандартных железных катализаторов в установках среднего дав ления температура процесса изменяется в пределах 400-550°С.
3. Объемная скорость. Под объемной скоростью в данном процес се понимают количество кубометров приведенной к нормальным условиям газовой смеси,проходящей через I м катализатора в I час. Размер-
ность объемной скорости -.хъ.---час' При увеличении объемной скорос
час
ти уменьшается время контактирования, вследствие чего снижается со держание аммиака в газе на выходе из зоны взаимодействия. В то же время при сокращении времени контакта процесс удаляется от равно-
- 93 -
весия, благодаря чему увеличивается скорость прямой реакции, при водящей к образованию аммиака. По этой причине содержание NH3 в газе на выходе из колонны синтеза снижается непропорционально уве личению объемной скорости.
Производительность установки синтеза может быть рассчитана по уравнению
G = 0 ,778 и / ■
где G - производительность установки, кг Щ в час; 0,7788 - удельный вес аммиака, кг/м3;
иг - объемная скорость, чае-1;
V - содержание аммиака в газе на выходе из колонны,мол.доли. С увеличением ь / величина ѵ уменьшается, но в меньшей степе ни, -чем растет объемная скорость. Поэтому произведение и/ и увели
чивается. Таким образом, увеличение объемной скорости является су щественным фактором, способствующим повышению производительности установки синтеза. Предел увеличения объемной скорости устанав ливают в каждом конкретном случае исходя из следующих соображений:
А. Увеличение и/ при постоянной линейной скорости газового потока приводит к увеличению объема аппаратуры. В случае сохране ния размеров аппаратов увеличивается расход энергии на транспорти ровку газа (для получения I т NH3 при иг = 100.00 час"^нужно пропус тить через катализатор 5800 м3 газа; при и/ = 40000 час-1- 9800 м3).
Б. Увеличение объемной скорости может привести к нарушению автотермичности работы колонны синтеза. Лдя автотермичной работы аппарата необходимо соблюдать равенство
Qр Qпот ®уход ®бход'
Теплота реакции Qp должна компенсировать тепловые потери аппара та Qnom и разность между количеством тепла, которое выносится из аппарата отходящими газами Qyxod и вносится с газами, поступающи ми в аппарат QSx0â . При увеличении объемной скорости вследствие снижения выхода аммиака уменьшается количество тепла, выделяюще гося в результате реакции синтеза, а количество уносимого с газа ми тепла (при заданной температуре) возрастает пропорционально увеличению объемной скорости. В результате этого снижается темпе ратура в зоне контактирования, что может привести к "затуханию" колонны.
-94 -
В.Ухудшаются условия выделения аммиака из газовой смеси. В промышленных условиях для выделения аммиака газовую смесь охлаж дают сначала водой, а затем кипящим аммиаком. Перегретые пары Щ- становятся насыщенными и при дальнейшем охлаждении переходят в жидкое состояние. Поскольку температура конденсации газов опреде ляется их парциальными давлениями, увеличение объемной скорости, приводящее к снижению парциального давления аммиака, вызывает по нижение температуры его конденсации и увеличение затрат холода.
Увеличение объемной’скорости без изменения условий конденса ции может привести к существенному уменьшению количества выделяе мого аммиака, благодаря чему производительность установки будет снижаться. В настоящее время установки синтеза работают с объем ными скоростями от 15000 до 60000 час-'*'.
4.Состав исходной азото-водооолной смеси. Существующие у тановки синтеза аммиака работают по замкнутой циркуляционной схе ме. Поэтому в исходной газовой смеси должно поддерживаться стехио метрическое соотношение между водородом и азотом: Нг '-Ns - 3. В про тивном случае, если это соотношение больше 3, в циркуляционной смеси накапливается водород, если меньше 3 - азот.
Присутствующие в исходной газовой смеси катализаторные яды (сероводород, кислородосодержащие соединения) в существенной сте пени снижают активность катализатора, поэтому азото-водородная смесь должна быть подвергнута предварительно тщательной очистке.
Значительное влияние на скорость синтеза оказывает наличие в газе инертных примесей ( СН„,йг ), которые, снижая парциальное давление азота и водорода, уменьшают "эффективное" давление про цесса. По расчетным данным с увеличением концентрации инертных примесей в циркуляционном газе до 10$ производительность I м3 ка тализатора при 300 ат снижается в 41,43 раза, а при 500 ат в 1,3 раза. В связи с относительно меньшим снижением производительности при большем давлении можно при 500 ат работать с более высокой концентрацией инертных примесей в циркуляционном газе. Инертные примеси частично растворяются в конденсирующемся аммиаке. Однако снижение их концентрации в газе вследствие растворения недостаточ но для того, чтобы инертные газы не накапливались в циркулирующей смеси. Поэтому часть циркуляционного газа приходится выводить из системы (продувочные газы). При установившемся процессе количест во выводимых из цикла инертов должно быть равно количеству, по ступающему со свежим газом. В установках среднего давления содер-
- 95 -
зание инертных газов в циркуляционной смеси не должно превышать 4-5$.
Содержание аммиака в циркуляционной смеси колеблется от 2,5 до 6% и зависит от технологического режима процесса и способа вы деления из газа. Увеличение содержания аммиака в газе на входе в колонну приводит к резкому падению производительности катализато ра. Сісорость синтеза уменьшается пропорционально квадрату парци ального давления NH3 в газе.
5. Крупность зерен катализатора. В условиях гетерогенно ка талитического процесса значительное влияние на скорость взаимо действия оказывает крупность зерен применяемого катализатора, оп ределяющая величину его удельной поверхности. При синтезе аммиака уменьшение крупности зерен катализатора влечет за собой возраста ние гидравлического сопротивления колонны синтеза и вследствие этого увеличение энергетических затрат на транспортировку газа.
При высоких объемных скоростях изменение зернового состава ката лизатора может привести к значительному его уносу из контактной зоны с газовым потоком.
В настоящее время в промышленных установках с вертикальным направлением газовых потоков применяют катализаторы с размером зе рен 5-10 мм..Снижение гидравлического сопротивления установок воз можно при использовании колонн синтеза с радиальным ходом газа, принцип действия которых будет рассмотрен выше. В этом случае воз можно уменьшение крупности зерен катализатора до 2 мм.
Системы синтеза аммиака
Рассмотрение оптимальных условий процесса показывает,что син тез аммиака целесообразно проводить при высоких давлениях и повы шенных объемных скоростях газовых потоков. Поскольку увеличение объемной скорости приводит к снижению степени взаимодействия,целе сообразно после отделения аммиака возвращать непрореагировавшие азот и водород в колонну синтеза. Для регулирования содержания инертных примесей часть циркуляционной смеси должна выводиться из цикла в виде продувочных газов.
Технологические схемы агрегатов синтеза, а также их аппара турное оформление определяется в основном применяемым давлением. В зависимости от величины давления различают 3 вида систем синте за аммиака: системы низкого давления I00-I50 ат, среднего давле ния 250-350 ат и высокого давления 500-1000 ат;
- 96 -
Системы низкого давления имеют ограниченное применение, так кал достаточная степень конверсии в них достигается лишь на очень активных низкотемпературных катализаторах. Для систем низкого дав ления требуется особо чистая газовая смесь, они могут работать при небольших объемных скоростях. В связи с этим такие системы ма лопроизводительны и отличаются повышенными эксплуатационными рас ходами. Выделение аммиака вызывает значительные затруднения; в свя зи с низким парциальным давлением конденсация его из циркуляцион ной смеси возможналишь при температурах около -55°С. Иногда для выделения аммиака используют водную адсорбцию, применение которой предполагает необходимость дальнейшей тщательной осушки циркуляци онных газов.
Доля систем низкого, давления в общем объеме мирового произ водства аммиака не превышает 3%.
Внастоящее время в Советском Союзе и за рубежом синтез ам миака осуществляют преимущественно под давлением 320 ат.
С 1964 г. в США началось строительство установок мощностью 1000 т аммиака в сутки и более под давлением 160-250 ат. Это бы ло связано с применением турбокомпрессоров высокого давления для сжатия азото-водородной смеси. Турбокомпрессоры на 160 ат имеют производительность не менее 70-75 тыс.м3/час.
Вотечественной промышленности наиболее распространены агре гаты синтеза под давлением 320 ат, в которых для циркуляции газа
икомпенсации потерь давления в системе применяются центробежные или поршневые циркуляционные компрессоры. Технологическая схема одного из таких агрегатов показана на рис.25.
Свежая азото-водородная смесь поступает из компрессора 10 в маслоотделитель 5, затем в колонну предкатализа 9, где следы оки
си углерода и кислорода превращаются в метан и пары воды. По вы- • ходе из колонны предкатализа азото-водородная смесь охлаждается в водяном холодильнике 2, затем проходит водоотделитель 8 и сме шивается с циркулирующей азото-водородо-аммиачной смесью перед входом в испаритель 7. В испарителе газовая смесь охлаждается до -5°С аммиаком, кипящем в межтрубном пространстве аппарата. Далее газовая смесь поступает в нижнюю часть конденсационной колонны,
где из смеси выделяется аммиак. Пройдя сепараторную часть конден сационной колонны, газовая смесь поступает в трубы тешюобменной части этой колонны и охлаждает газ, движущийся противотоком в меж трубном пространстве и направляющийся в испаритель. Циркуляционная