Файл: Шепелев С.Ф. Газовость промышленных взрывчатых веществ на рудниках.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.07.2024
Просмотров: 83
Скачиваний: 0
Г л а в а V
ГАЗОВЫДЕЛЕНИЕ ИЗ ОБРУШЕННЫХ РУД И ПОРОД
Теоретические предпосылки к расчету газовыделения из обрушенных руд
Предположим, что в камере с объемом пустот F0, м3 производится массовый взрыв, при котором отбивается не который объем руды. После взрыва свободный объем этой камеры составит V м3 и его проветривание осуществляет ся турбулентной струей. При непрерывном газовыделении из обрушенной руды в количестве Ъм?/сек за время dt в воздух, очевидно, добавится некоторое количество вред ных газов
bdt. (V.1)
Если количество поступающего в выработку воздуха равно Q м3/сек и концентрация газов в нем составляет С о, то за время dt в камеру дополнительно поступит вредных примесей
QC'odt, |
(V.2) |
а за это же время струей равной массы будет удалено
QkCdt, |
(V.3) |
где с — средняя концентрация газов в камере в данный момент времени.
Согласно В. Н. Воронину [11], коэффициент турбулент ной диффузии частично загазованной струи связан с коэффициентом турбулентной диффузии чистой струи k следующим соотношением:
(V.4)
Тогда выражение (V.3) можно преобразовать следующим образом:
(QfeC+QC'o—QkC'0)dt. (V.5)
124
Изменение объема газов в камере за бесконечно |
малый |
промежуток времени будет равно |
|
d(Vn), |
(V.6) |
а разность между количеством газов, вынесенных струей за время dt, и количеством вновь добавившихся должна составить изменение массы вредных примесей в объеме ка меры, т. е.
{Qkc+QC'o—QkC'0)dt— bdt—QC'0d t = —d(VC), |
(V.7) |
|||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ Q kC = |
QkC0+ Ъ, |
|
(V.8) |
|||
откуда |
dc |
, „ [Qk | |
1 |
dV\ |
QkC'0+b |
/Т7- |
||
- |
||||||||
5 Г + с ( т - + 1 ~ ~ d t r — v ~ ' |
<V'9) |
|||||||
Решение этого уравнения в общем виде имеет вид: |
|
|||||||
|
С = |
е ^P(t)dt [ $Q(t)e^Pit)dtdt + |
c j , |
(V.10) |
||||
где |
^ |
Qk , 1 |
|
|
|
|
|
|
P(t) |
dV |
_ |
Q(t) |
я ъ с 0+ъ |
|
|||
V(t) + |
dt |
, a |
v |
|
||||
Вычислив |
fP(t)dt, получим |
|
|
|
|
|||
|
|
fP(t)dt = |
|
dt + |
lnV(f) . |
|
Осуществив несложные математические преобразова ния, будем иметь следующее равенство:
ЧЦг<н-1пг^ l _ ~ l Qy - dt |
(V.11) |
С другой стороны,
fQk
j Q(t)Jm d t dt = Jmc0+Ъ)еj ™ dtd t . (V.12)
Подставляя полученные зависимости в (V.10), нетрудно прийти к выражению
125
Если считать, что камера проветривается чистым возду хом, т. е. С о = 0, то
Однако здесь возможно несколько частных решений. Рас смотрим некоторые из них. Пусть V = const и не зависит
от времени, т. е. |
а Ь=/(а), где а |
— интенсивность |
||
выпуска руды из камеры. |
Пусть |
Ъ= аа, |
тогда уравнение |
|
(V.9) примет вид |
|
|
|
|
dc |
| |
Qk ___аа |
|
|
d t |
1 С |
V |
V ’ |
|
а его решение
После математических преобразований получим
(V.15)
При начальных условиях f = 0; С=Со
С° = ^ + С1И С х = С о - ^ .
Подставляя последние зависимости в (V.15), получим
(V.16)
Рассмотрим второй вариант. Пусть V меняется со вре менем по закону
V\ —V-\- That, |
(V.17) |
где V — первоначальный объем пустот в камере до нача ла выпуска;
п — коэффициент разрыхления руды.
126
Интенсивность выделения газов изменяется согласно зави симости Ъ= аа. Подставляя значения V и Ъ в выражение (V.14), будем иметь следующее решение:
|
|
|
Г |
Qk |
|
f |
Qk |
|
|
|
|
|
|
1 |
—J V + n a t d t |
|
aaev+nat dt dt + Cx |
||||||
|
V + n a t |
е |
|
1 |
|||||||
|
__1_ |
-------ln(V*+ naf) |
|
— |
ln(V4-nat) |
|
|
||||
|
na |
|
|
no |
|
|
|
|
|
||
|
V + na t e |
|
|
aa ie |
|
|
|
dt -j- Cx |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Qk +1 |
|
|
||
|
|
(V+ |
nat) |
na |
aa |
(V+nat)r |
|
+ CX |
|||
|
|
(V+nat) |
|
|
/Qk + 1 Tin |
|
|
||||
|
|
|
Qk |
|
|
|
Cl |
Qk |
|
|
|
|
|
|
+ 1 » |
|
|
|
+1 |
|
|||
|
|
|
|
|
( Г + n a t) |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а при граничных условиях t = 0; |
С—Со |
|
|
|
|||||||
|
|
Сп= |
• Qk |
а_____ I |
С] |
|
|
|
|||
|
|
|
|
Qk |
+1 |
|
|
|
|||
|
|
-9 |
|
па + 1 |
71 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
Qk +i |
|
||
|
|
С г = С0 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
»(§«! | F “ |
|
|
||||
или, подставляя в (V.18), |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
— h(c0---- |
|
|
|
|
Qk +1 |
|
|||
с = — |
g- |
Qk |
+ 1] ” |
|
|
|
Qk |
+1 |
|||
|
|
|
|
|
п а |
J ty+nat)™ |
|||||
( |
§ И |
“ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(V.18)
(V.19)
(V.20)
Рассмотрим вариант, когда b зависит непосредственно
от объема газа в руде и меняется во времени, т. е.
d^ T = - D b . |
(V.21) |
Вместе с тем Иг.р изменяется по закону
Vr.p = V0.re~ ^ -P , |
(V.22) |
127
где Уг-Р— объем газов в руде;
F 0-r—- первоначальный объем газов в руде на начало
выпуска; |
|
Ув.р— объем выпущенной руды; |
изменение |
р— коэффициент, характеризующий |
|
объема газов в руде в зависимости от коли |
|
чества выпущенной руды. Объем выпущен |
|
ной руды, |
|
V E.p = at. |
(V.23) |
Подставив (V.23) и (V.22) в (V.21) и продифференцировав полученное выражение, будем иметь
|
|
Ъ= |
|
|
|
—{3af |
|
|
|
|
РаГу |
. |
(V.24) |
||||
Если свободный объем камеры |
остается |
постоянным, то |
||||||
зависимость (V.9) видоизменится следующим образом: |
||||||||
|
dc |
, |
Qk |
|
|
—pat |
|
|
|
|
Pay0e |
(V.25) |
|||||
|
dt |
|
' C V |
~ |
|
DV |
||
|
|
|
|
|||||
Решив это уравнение относительно С, получим- |
||||||||
reft |
|
|
|
—?*t |
reft |
|
||
-JlTdt |
|
PaV0.re |
e |
J у d t |
|
|||
= е |
|
LJ |
D V |
dt -|" C j |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
Q k , |
|
|
- |
Л |
. |
Qk \ . |
|
— V * |
|
|
\ |
Г |
|
у Г dt -J- Cx |
||
= е |
|
L |
V D |
|
||||
|
|
J e |
|
|
|
- |
||
|
|
|
Г |
|
нн- |
|||
|
Qk t |
|
|
|||||
= е |
v |
|
|
V D |
|
Q k |
+ с г |
|
|
|
|
|
|
|
- y ~ — pa |
|
|
|
Р°Г0.Г |
|
|
|
Q k, |
|
||
|
|
|
-j-C^ |
(V.26) |
||||
|
VD |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
или, полагая t = 0 |
и С=Со, |
|
|
|
|
128
Из последнего выражения следует, что |
|
|
|
||
Сг = |
С0- |
PaV"о.Г |
|
|
|
/в* о \ |
|
|
(V.27) |
||
|
VD |
|
|
||
|
|
{ V |
|
|
|
или, подставляя в (V.26), |
|
|
|
|
|
. Р а У о . г е —$at |
+ с0- |
РаУо.г |
, |
_ e*t |
|
VD ‘ Qk |
V D \ ~ - § * |
\е v = |
|
||
|
|
|
|
|
|
e - ? « t + (Со |
_Qk_ |
(V.28) |
|||
е |
v |
. |
|||
О.Г Л ' |
Q kD -?aVD |
|
|
|
|
QkD - рaDV |
|
|
|
Для проверки полученных зависимостей непосредст венно в производственных условиях на ряде горнорудных предприятий Казахстана была проведена серия специаль ных опытов, результаты которых достаточно хорошо со гласуются с вышеприведенными теоретическими предпо сылками.
Некоторые результаты оценки производственных экспериментов по газовыделению из обрушенных взрывами руд и пород
Выпуск отбитой руды из камер обычно сопровождает ся выделением ядовитых газов через вентиляционные вы работки на вышележащие горизонты, а также непосредст венно в выработки горизонта скреперования. Таким обра зом, общее количество газов F 0.r, оставшихся в камере после взрыва и выделившихся в процессе выпуска руды из блока, должно быть равно
^о.г = F lr + У2г, |
(V.29) |
где V lv— объем газов, прошедших через |
вентиляцион |
ные выработки камеры; |
|
V 2r— то же, выделившихся в выработки горизонта скреперования.
Для определения численных значений У1г и V2T при вы пуске руды пробы загазированного воздуха отбирались че рез определенные промежутки времени и затем обрабаты вались в лаборатории ВГСО. По данным изменения во времени концентрации ядовитых газов (СОусл, %) подсчи
тывается площадь под кривой C—f(t) и определяется об-
9 - 1 7 7 |
129 |
щий объем газов, прошедших через вентиляционные вы работки, прилегающие к блоку
n-C-t-Q |
(V.30> |
V 1T= 100% ’ |
где п — площадь под кривой;
С— процентное содержание СОусл на единицу пло щади ;
Q — количество воздуха, проходящее через выработ ку;
t — масштаб координаты времени.
Выделение газов на орт скреперования происходит нерав номерно из-за изменения количества проходящего воздуха и интенсивности выпуска руды. Помимо того, газы выде ляются из руды, уже выпущенной из дучек в основном при скреперовании. Поэтому целесообразно подсчитать количество выделившихся газов в единицу времени, а за тем, зная время, необходимое для выпуска горной массы из камеры, определить VZr
V 2r = v'r - t, |
. (V.31) |
где V'T— объем газов, выделяющихся в единицу време
ни;
t — время, необходимое для выпуска оставшейся горной массы из камеры.
Величину V'r нетрудно рассчитать по формуле
|
V' = |
Q c p - С О у с л ,% |
(V.32) |
|
100% |
||
|
|
|
|
где |
Q — среднее количество |
воздуха, проходящее |
|
|
по орту скреперования; |
||
|
СОусл— средняя концентрация ядовитых газов в пе |
||
|
ресчете на условную |
окись углерода. |
Зная производительность скреперных установок или виб ровыпуска, а также количество отбитой руды, можно под считать время, необходимое для выпуска оставшейся гор ной массы из камеры
г = ^ , |
(V.33) |
где . Рр— вес отбитой руды;
А— производительность скреперных установок или вибровыпуска.
130