Файл: Полубояринов Ю.Г. Основы машиностроительной гидравлики и пневматики учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.07.2024
Просмотров: 166
Скачиваний: 1
Различают два класса стабилизаторов:
1.Жидкостные — типа рассмотренного выше стабилизатора на приборе «Солекс» (рис. 50), применяемые при рабочем давлении до 0,12 кГ/см2.
2.Механические — стабилизаторы высокого давления, рабо тающие в диапазоне рабочего давления 0,3 — 2 кГ/см2. Механиче ские стабилизаторы разделяют по виду зависимости, связывающей
Рис. 60
рабочее давление с положением регулирующего органа (клапана), на статические и астатические. В статических стабилизаторах эта зависимость однозначная, поэтому им присуща неизбежная стати ческая погрешность. В астатических стабилизаторах рабочее дав ление не связано однозначно с положением клапана, и эти стабили
заторы |
теоретически не |
имеют систематических погрешностей. |
В зависимости от направления движения воздуха с сетевым дав |
||
лением |
р с е т в проточной |
части стабилизатора различают стабили |
заторы (рис. 60, а), в которых воздух движется от седла 2 к тарелке / клапана, и стабилизаторы (рис. 60, б), в которых движение воз духа происходит от тарелки / к седлу 2 клапана. При движении воздуха через щель, образованную седлом и тарелкой, в том и дру гом клапане вследствие местного сопротивления происходит пони-
124
I
жение (редуцирование) давления. Стабилизация пониженного (ра бочего) давления обеспечивается совместной работой мембраны 4, соединенной штоком 3 с тарелкой, и основной пружины 5. Вели чина проходного сечения щели между седлом и тарелкой клапана регулируется винтом 6. При понижении рабочего давления мемб рана под действием пружины прогибается вниз, вследствие чего размер щели увеличивается, ее сопротивление уменьшается и ве личина давления восстанавливается. При повышении рабочего дав ления происходит обратное движение мембраны и тарелки клапана.
Внастоящее время в пневматических измерительных системах применяются преимущественно статические стабилизаторы с на правлением потока воздуха от тарелки к седлу клапана.
Вастатических стабилизаторах (рис. 60, в) усилие на мембрану 5
создается не пружиной, а грузом, величина которого не зависит от положения клапана. Грузы 1 \\ 2 размещены на рычаге 3, шарнирно соединенном со штоком 4. При изменении рабочего давления
происходит |
прогиб мембраны и |
соответствующее |
перемещение |
|
штока до |
равновесного состояния, |
определяемого величиной груза |
||
и длиной |
рычага. |
|
|
|
Разгрузка мембраны от усилия основной пружины обеспечи1 |
||||
вается также в стабилизаторах |
с пневматическим |
усилителем, |
||
(рис. 60, г). |
В этом стабилизаторе имеется дополнительная камера 2, |
в которую воздух поступает через сопло 1. Выход воздуха из ка меры происходит через'регулируемое сопло 3, перекрываемое сна ружи заслонкой 4, укрепленной на вспомогательной мембране 7. Прогиб вспомогательной мембраны зависит от усилия пружины 6, регулируемой винтом 5. При повышении рабочего давления вспомо гательная мембрана вместе с заслонкой прогибается вверх, откры вая выход воздуху из сопла 3. Вследствие этого давление в камере 2 понижается, основная мембрана 8, соединенная штоком 9 с та релкой 10, прогибается вверх, в связи с чем уменьшается проход ное сечение щели клапана и рабочее давление стабилизируется.
Расчетная зависимость, связывающая величину рабочего дав
ления |
р р а б с сетевым давлением р с е т |
и параметрами стабилизатора, |
|||||
выводится из следующих двух уравнений: |
|
|
|
||||
1) |
уравнения |
расхода |
воздуха через клапан . |
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
ft |
+ 1 I |
2) уравнения |
динамического равновесия |
клапана * |
|
||||
|
|
•^1 |
F 2 ^ с е т — |
^ " р а б — |
0, |
|
|
где |
|
G — весовой |
расход; |
щели |
клапана; |
||
|
|
И-кл — коэффициент расхода |
|||||
|
й к л |
= ndKJ1h |
— площадь щели; |
|
|
|
* Применительно к стабилизатору, показанному на рис. 60, б.
125
|
|
= |
c |
i (К—Л) |
— усилие |
основной |
пружины |
(рис. 61); |
||||||||||
|
F2 |
= |
с 2 |
(х0 |
+ К) — усилие |
вспомогательной |
пружины 7 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(рис. |
|
60, б); |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
^сет = |
Реет ( ^ с + |
^ ш ) — с |
и л а |
Давления |
воздуха из сети на та |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
релку |
клапана; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
•Рраб = |
Рраб (&о — &ы) |
— суммарная сила рабочего давления воз |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
духа на тарелку клапана и мембрану; |
|||||||||||
|
|
|
|
сх |
и с 2 |
— жесткость |
основной |
и вспомогатель |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ной |
пружин; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
h0 |
н х0 |
— натяг |
пружин при закрытом положе-' |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
нии клапана; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
h — высота |
щели; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
й с |
— площадь проходного отверстия седла |
||||||||||||
|
|
|
|
|
£2Ш |
|
клапана диаметром |
dc; |
|
|
|
|
||||||
|
|
Q„ = |
|
— площадь сечения штока диаметром dm\ |
||||||||||||||
|
|
Qc — й ш |
— площадь проходного отверстия между |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
седлом |
и штоком; |
|
|
|
|
|
|||||
|
QM ^ |
— (0,9D„) — эффективная |
площадь мембраны |
диа- |
||||||||||||||
|
|
|
4 |
|
|
метром |
DK |
[1 ] . |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Решая совместно указанные уравнения, получим |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Pp,6 = - |
5 - L |
5 - |
Г ( с Л - ^ о ) - ' Р с е т |
(Sc + |
ftJ- |
fa+.Cg).° |
|
1 |
, |
(П7) |
|||||||
|
" м — " с |
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рсет"кл<4 . |
|
|
||||
где |
через |
А обозначено: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
а) в случае |
истечения |
в |
подкритической |
(дозвуковой) |
области |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2_ |
|
k+l |
|
|
||
|
|
|
|
|
6k— |
1 |
R T C . |
|
Рраб |
\ * |
/ |
Рраб |
\ |
к |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Реет |
/ |
I |
Реет |
|
|
|
|
|||||
сти |
б) в случае истечения в надкритической (сверхзвуковой) обла |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Г с е т — абсолютная температура |
воздуха |
при давлении |
р с е т . |
Как правило, стабилизаторы работают в надкритической области истечения.
Из уравнения (117) следует, что зависимость рабочего давления
от сетевого |
(характеристика |
стабилизатора) является нелинейной |
и стабилизатору свойственна |
погрешность рабочего давления Арр а б> |
|
слагающаяся |
из трех компонентов: |
1)погрешность вследствие колебания сетевого давления;
2)погрешность, обусловленная изменением расхода воздуха;
3)погрешность вследствие изменения упругих свойств пружин
имембраны стабилизатора.
126
Основная погрешность, составляющая 5 0 — 7 0 % от суммарной, связана с изменением величины расхода воздуха. Эта погрешность,
в свою |
очередь, |
существенно зависит от соотношения давлений |
Р р а б , |
как это |
видно на экспериментальном графике р р а б = |
Реет
=/ (рС ет. G) (рис. 62) . На этом графике номера кривых соответст
вуют расходам G: 1 — 10 л/мин; 2 — 50 л/мин; 3 — 80 л/мин; 4 —
120 л/мин; 5 — |
150 л/мин. Из графика видно, что стабилизация |
ра |
|||
бочего давления |
до |
значения р р а 6 |
== 0,5 кГ/см2 |
в зависимости |
от |
расхода наступает |
при .различных |
значениях |
сетевого давления |
|
Рис. 61 |
Рис. |
62 |
р с е т , |
при этом наименьшее |
отклонение р р а б |
от указанного значе |
ния |
обеспечивается при расходе 80 л/мин (кривая 3) и давлении |
Рсет>>2 кГ/см2.
Установлено, что для обеспечения нормальной работы стабили затора необходимо придерживаться такого соотношения:
Рраб < 0,6р
сет*
Уменьшение погрешности рабочего давления обеспечивается
врезультате следующих мероприятий:
1)изменением типа стабилизатора;
2)частичной разгрузкой клапана от действующих на него сил (от сил давления воздуха разгрузка производится путем устройства дренажных отверстий в тарелке и штоке клапана, через которые
полость |
высокого давления р с е т |
соединяется с полостью понижен |
ного давления р р а б ; разгрузка |
от действия силы пружины обеспе |
|
чивается |
в астатических стабилизаторах); |
3) применением стабилизатора с пневматическим усилителем (рис. 60, г), главной особенностью которого является непрямое со единение основной пружины с клапаном, т. е. через усилитель. На-
127
личие усилителя позволяет снизить погрешность Д р р а б до 0,1 кПсм2 при изменении расхода воздуха в диапазоне от 5 до 120 л/мин, т. е. на каждый 1 л/мин погрешность составляет 0,0008 кГ/см2.
В некоторых случаях применяются стабилизаторы с двойным пневматическим усилителем.
§ 15. ЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ПРИБОРОВ. ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ОСНАСТКА
Чувствительные элементы
Чувствительные элементы (датчики) в пневматических маномет рических приборах предназначены для преобразования измеритель ного давления в механическое перемещение указателя отсчетного устройства с целью определения размера детали.
Ю Ризм
Рис. 63
Точность, пределы измерения, время срабатывания и габариты пневматических приборов в значительной мере определяются ти пом и размерами чувствительного элемента. Чувствительные эле менты подразделяются на две основные группы: 1) жидкостные и 2) механические. Кроме того, применяются комбинированные дат чики с электро- и фотоэлементами.
Жидкостные чувствительные элементы выполняются в виде ча
шечных манометров с вертикальной (рис. 63, а) и |
наклонной |
(рис. 63, б) трубками и U-образных манометров —• водяных и ртут |
|
ных (рис. 63, в). Эти элементы применяются в приборах |
непосредст |
венного действия (прибор типа «Солекс», рис. 50) и в приборах диф ференциального действия (прибор «Сигма», схема которого дана на рис. 64). В приборе «Сигма» имеются две ветви: ветвь 5 и ветвь противодавления 2. Подача воздуха в них происходит через вход ные сопла 3 я 4. Чувствительный элемент 6 регистрирует разность давлений р0 — рИ.т, где р0 — давление воздуха в ветви 2, регули руемое соплом 1.
128
Жидкостные чувствительные элементы обладают рядом преиму ществ по сравнению с механическими: они обеспечивают постоянную равномерную шкалу независимо от экземпляра элемента благодаря отсутствию остаточных явлений типа упругого гистерезиса, более надежны в эксплуатации в случае перегрузок, так как в них имеются предохранительные устройства от выброса измерительной
жидкости, |
удобны |
для |
многомерных приборов |
благодаря верти |
|||||||
кальному |
расположению отсчетных |
трубок. |
|
||||||||
К недостаткам жидкостных чувствительных элементов следует |
|||||||||||
отнести |
трудность |
автоматической |
фиксации |
уровней жидкости |
|||||||
в отсчетных |
трубках |
и |
значительные |
|
|
||||||
габариты |
|
всего |
прибора. |
Ввиду этого |
ppaf |
|
|||||
жидкостные |
чувствительные |
элементы |
|
|
|||||||
применяются |
преимущественно в прибо |
|
|
||||||||
рах низкого |
давления, |
|
что |
позволяет |
|
|
|||||
уменьшить |
высоту |
отсчетных |
трубок. |
|
|
||||||
Суммарная |
|
погрешность, |
свойствен |
|
|
||||||
ная жидкостным чувствительным элемен |
|
Ризы |
|||||||||
там, состоит из следующих погрешностей: |
|
|
|||||||||
1) погрешности отсчета, 2) температур |
|
|
|||||||||
ной погрешности и 3) погрешности, |
|
|
|||||||||
обусловленной |
капиллярным |
поднятием |
|
|
|||||||
жидкости. |
Основной является погреш |
|
|
||||||||
ность отсчета, которая может составлять |
|
|
|||||||||
0,5—1 мм. |
Для уменьшения |
этой |
по |
|
Рис. 64 |
||||||
грешности |
применяются манометры с на |
|
|||||||||
|
|
||||||||||
клонной |
отсчетной |
трубкой (рис. 63, б) |
|
|
или с дополнительным оптическим устройством и зеркальной шкалой. Температурная погрешность, обусловленная тепловым расширением жидкости, как правило, не превышает 1 % , поэтому этой погрешностью можно пренебречь. Погрешность, вызванная капиллярным поднятием жидкости, может иметь место в отсчетных трубках малого диаметра, поэтому необходимо использовать трубки с диаметром не менее 3 мм в чашечных манометрах и не менее 6—7 мм — в U-образных манометрах.
Механическими чувствительными элементами являются пру жинные, мембранные, сильфонные и поршневые датчики давления. Пружинные датчики выполняются пластинчатыми (рис. 65, а) и трубчатыми — трубка Бурдона (рис. 65, б). Мембранные датчики выполняются в виде мембраны (рис. 65, в) и мембранных коробок. Для изготовления мембран используются эластичные резиноткане вые материалы, пластмассы и металлы (например, бериллиевая бронза). Широкое распространение в пневматических приборах получили чувствительные элементы в виде сильфонов (гофрирован ные трубки, рис. 65, г), изготовляемые из упругих материалов (полутомпак, бериллиевая бронза и др.). Для увеличения жестко сти мембранных и сильфонных чувствительных элементов приме няется винтовая пружина (рис. 65, д).
129