Файл: Полубояринов Ю.Г. Основы машиностроительной гидравлики и пневматики учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 23.07.2024
Просмотров: 168
Скачиваний: 1
Наибольшее значение |
k соответствует точке перегиба кривой |
h — f (s) при абсциссе s = |
s*. |
При конструировании приборов стремятся использовать весь рабочий участок, обеспечив тем самым максимально возможное передаточное отношение в заданных пределах (диапазоне) измере ний.
Пределы (диапазон) измерений. В зависимости от способа на ладки прибора устанавливаются пределы измерений, определяю щие длину рабочего участка характеристики. Как указывалось выше, применяют три способа наладки. Наладка по первому способу осуществляется при помощи установочных калибров, размеры ко торых соответствуют наладочным зазорам, близким по величине зазору s*. При этом способе номинальное передаточное отношение 1г0 принимается равным максимальному ko (в точке перегиба ха рактеристики, рис. 54) во всем диапазоне измерений k0 = k*0. Повторому способу наладка производится по двум предельным уста новочным калибрам. При этом способе номинальное передаточное
отношение ko принимается |
равным осредненной величине текущего |
|||||||||||
передаточного |
отношения |
(k0)ocp |
в о |
в с е м |
диапазоне |
измерений |
||||||
&о = |
(&о)оср- |
По |
|
третьему |
способу |
наладка осуществляется |
при |
|||||
помощи оптимальных установочных |
калибров, причем |
номиналь- |
||||||||||
ное |
отношение |
1>1 |
должно |
удовлетворять |
неравенству |
* |
in |
> |
||||
k0 |
|
«о5>'г о |
|
•>(&о)оср-
Установим приближенно пределы измерений, имея в виду пер вый способ наладки. Для этой цели вначале определяются коорди наты точки перегиба характеристики s* и h*. При вычислении ко ординаты s* по уравнению (100) находим вторую производную функ ции h = f (s) и, приравняв ее нулю, получим
Подставив значение s* в уравнение (100), находим
й * = _ 3 _ # . |
( Ю 4 ) |
Определив точку перегиба (s*, h*), проводим через нее прямую MN под углом к оси абсцисс, тангенс угла равен ko. Значение kl определяется по максимуму функции А = ^(s) из выражения (102)
* 0 = T W |
• |
( 1 0 5 ) |
Крайние точки прямой MN определяют пределы измерений, т. е. наименьший измеряемый зазор sx и наибольший зазор s2 . При этом для указанных зазоров измерения будут производиться с наиболь шими погрешностями Asx и As2 . Поэтому необходимо эти точки вы бирать с таким расчетом, чтобы погрешности Asx и As2 (и отвечаю-
114
щие им погрешности отсчетов Ah± и ДЛ2) находились в пределах поля допуска измеряемых изделий. Ясно, что чем больше допусти мая погрешность измерений, тем больше и диапазон измерений s1—s2.
Точность измерений. Различают статическую и динамическую точность измерения пневматическими приборами. Статическая точ ность приборов определяется погрешностями измерений при ста ционарных режимах системы. Динамическая точность свойственна пневматическим приборам, работающим в условиях нестационар ных (переходных) режимов (например, в контрольных автоматах).
Погрешности многократных измерений при стационарных ре жимах складываются из систематической погрешности А и случай ной погрешности А'. При нормальном законе распределения случайной погреш ности А' величина предельной погреш ности равна А0 = А + За, где а — средняя квадратичная погрешность рас пределения ошибок.
Систематические погрешности изме рений обусловлены: а) нелинейностью характеристики прибора h = f (s); б) не стабильностью рабочего давления воз духа*; в) наличием зазоров в соединяе мых деталях, гистерезиса пружин, пере менными силами трения; г) погрешно- 2\ стью установочных калибров и т. п.
Основным источником систематиче ских ошибок является нелинейность характеристики пневматических прибо ров. При нелинейной характеристике
номинальное передаточное отношение k0 в общем случае не равно текущему значению k. Допустим, что стрелка отсчетного устрой
ства занимает положение hlt |
отвечающее эталонному (наладочному) |
|||||||||
зазору sx |
(рис. |
55). Если |
зазор |
изменился |
на |
величину |
6s, |
то |
||
при номинальном передаточном отношении k0 |
отклонение |
стрелки |
||||||||
составляло бы |
К — k08s. |
Фактически -же |
стрелка переместится |
на |
||||||
|
|
s, + 6s |
|
|
|
|
|
|
|
|
величину |
h"— |
J" kds. Ошибка перемещения |
стрелки АЛ = |
/г' — h" |
||||||
|
|
Si |
погрешность измерений А: |
|
|
|||||
вызовет систематическую |
|
|
||||||||
|
|
|
s,+ 6s |
|
s, + |
6s |
|
|
|
|
|
|
kabs— |
|
J* kds |
|
J |
kds |
|
|
|
|
|
A = |
|
* |
= 8s |
s ' |
|
|
(106) |
|
|
|
|
|
|
|
t |
I |
kds |
|
|
* Нестабильность рабочего давления зависит от погрешностей стабили затора давления (см. § 14).
115
где SJL и s2 — наладочное значение зазоров при определении деле ний шкалы отсчетного устройства.
Из формулы (106) следует, что систематическая погрешность Д зависит от параметров прибора, определяющих закон изменения передаточного отношения k и от выбора размеров наладочных ка
либров. Ошибка |
будет равна |
нулю в точках тарировки sx и s2 и |
в точке перегиба s*. |
\ |
|
Уменьшение |
погрешности |
измерений можно осуществить при |
помощи изменения параметров прибора, главным образом при по мощи изменения диаметра отверстий сопел. Практически удобнее осуществлять эту задачу путем увеличения диаметра отверстия входного сопла. Отрицательной стороной этого метода повышения
|
точности является |
уменьшение |
||||||||
|
передаточного отношения. В не |
|||||||||
|
которых |
случаях |
указанный не |
|||||||
|
достаток может быть |
скомпенси |
||||||||
|
рован |
|
увеличением |
давления |
||||||
|
воздуха, |
поступающего |
из |
ста |
||||||
|
билизатора. |
В |
качестве |
допол |
||||||
|
нительных усилительных звеньев |
|||||||||
|
для |
повышения |
передаточного |
|||||||
|
отношения |
могут |
применяться |
|||||||
|
механические, |
оптические, |
ги |
|||||||
|
дравлические |
и |
электрические |
|||||||
Рис. 56 |
звенья, |
а |
также |
стандартные |
||||||
пневматические |
приборы |
низкой |
||||||||
|
||||||||||
|
точности. Примером такого при- |
|||||||||
бора может служить пневматический |
прибор |
«Дименшионер» |
американской фирмы Федерал, схема которого показана на рис. 56. В этом приборе используется комбинация относительно низкого пневматического передаточного отношения с высоким передаточ ным отношением механического индикатора. Принцип работы при бора заключается в следующем. Сжатый очищенный воздух через входные сопла 1 я 2 поступает в две параллельные ветви. По одной ветви воздух направляется к измерительному соплу 4, а по дру гой — к регулирующему вентилю (сопло с конусной иглой) 7.
Между ветвями включена сильфонная коробка 5 с сильфоном 3, который связан измерительным штоком с отсчетным устройством 6.- Благодаря высокому передаточному отношению сильфонного уст ройства в приборе типа «Дименшионер» может быть получена точ ность измерений, составляющая десятые доли микрона.
Сокращение погрешности Д может быть достигнуто также при менением дифференциальных и компенсационных схем, рассмотрен ных выше, использованием цепей отрицательных обратных связей, линеаризацией характеристик посредством использования специ
ально профилированных головок иглы |
регулировочных |
вентилей |
и, наконец, применением простейших следящих устройств. |
||
Динамическая точность измерений |
пневматическими |
прибо- |
116
рами в основном определяется характеристикой времени срабаты вания.
Время срабатывания. Интервал времени, отсчитываемый с мо мента установки детали на измерительную позицию до полной ста билизации положения указателя прибора, называется временем срабатывания. За время срабатывания устанавливаются постоян ные значения давления и расхода воздуха и положение чувствитель ного элемента.
Время срабатывания пневматических приборов может быть зна чительно больше, чем механических, оптических и электрических приборов, и составляет от 1—2 сек до 5—10 сек, в редких случаях снижаясь до 0,3 — 0,5 сек.
Основным фактором, влияющим на величину времени срабаты вания, является время стабилизации давления воздуха в измери тельной камере, которое зависит от величины рабочего давления и объема измерительной камеры. Обычно в приборах низкого дав ления время срабатывания при прочих равных условиях меньше, чем в приборах высокого давления. Время срабатывания возрастает с увеличением объема измерительной камеры. В большинстве слу чаев объем измерительной камеры составляет 20—100 см5.
При постоянном значении рабочего давления время, срабаты вания будет зависеть от диаметра входного сопла. В жидкостных приборах типа «Солекс» с объемом измерительной камеры 50 см3
(отсчетная трубка диаметром 5,5 мм) при напоре Н = |
500 мм вод. ст. |
||||||
время срабатывания характеризуется |
следующими |
величинами: |
|||||
Диаметр входного сопла, мм. . |
0,3 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,5 |
1,8 |
Время срабатывания, сек. . . . |
12,1 |
3,0 |
1,7 |
1,5 |
1,8 |
2,6 |
4,0 |
Время срабатывания является непрерывной функцией измери тельного зазора и достигает минимума при зазоре, соответствующем наибольшему передаточному отношению, т. е. в точке перегиба ха рактеристики. В пределах прямолинейного участка характеристики изменение величины времени срабатывания незначительно.
Время срабатывания непосредственно связано с динамической точностью прибора. Если через h обозначить текущее значение по казания прибора, а через h0 — «статическое» показание, то раз ность Ah = h0 — h представляет собой динамическую погрешность измерений. Общий вид характеристики прибора, представляющей собой зависимость величины h от времени, показан на рис. 57.*
При наличии такой характеристики можно установить наимень шее значение времени срабатывания 4раб> задаваясь. допустимой погрешностью отсчета Ah (соответствующая погрешность измере ния As).
* Эта характеристика соответствует измерению постоянного (не изме няющегося во времени) размера. При непрерывном контроле размера, ме няющегося во времени (например, овальность детали), динамической харак теристикой будет являться амплитудно-частотная характеристика, представ ляющая собой зависимость амплитуды колебании чувствительного элемента от частоты изменения-измеряемого размера.
117
Приводим сравнительные данные о времени срабатывания и погрешности измерения приборов высокого давления с сильфонным чувствительным элементом (рабочее давление в 1 кГ/см2):
Диаметр входного сопла, |
мм. . |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
1,0 |
1,2 |
1,5 |
Время срабатывания, сек. . . . |
6,5 |
4,9 |
4,4 |
4 , 1 |
2,6 |
1,7 |
1,1 |
|
Погрешность измерения, |
мкм . . |
0,3 |
0,3 |
0,3 |
0,5 |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
. Для уменьшения времени срабатывания и интенсификации про цесса измерений в настоящее время разработаны два способа. Пер вый способ состоит в том, что в измерительной камере обеспечи вается незначительная разность начального и конечного давления воздуха за счет полной или частичной изоляции измерительной ка
меры во время отсутствия операции измерения. Второй способ предусма тривает применение пневмоэлектрических датчиков и реле времени, на строенных на требуемую величину времени срабатывания.
С помощью этих устройств можно фиксировать показание прибора с на перед заданной динамической точ ностью.
Не рекомендуется для уменьшения времени срабатывания изменять в оп ределенную сторону те или иные па
раметры приборов (рабочее давление, диаметр входного сопла, объем измерительной камеры и др.), так как эти изменения могут привести к снижению точности и ухудшению других показателей приборов.
Ротаметрические приборы
Описание ротаметрического прибора непосредственного дейст вия приводилось в § 1. Получим расчетную зависимость, связываю щую показания прибора — отсчет,- фиксирующий положение по плавка в трубке,— с величиной измерительного зазора. При вы воде зависимости воспользуемся тем же принципом, который выше был использован при рассмотрении манометрического прибора.
Имея в виду установившееся движение воздуха в проточной части ротаметрического прибора по условию неразрывности потока
для сечений |
1—/ |
(между поплавком |
и стенкой |
трубки, рис. 58, а) |
|||
и 2—2 |
(по измерительному зазору), запишем |
равенство |
расхода |
||||
С7Х = G2 , где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
|
|
|
|
причем |
(д.х и |
|хи з м — коэффициент |
расхода проходных |
сеченир |
|||
|
|
|
1—1 и 2—2; |
|
|
|
|
|
Yi и |
Тнзм — удельный |
вес воздуха в указанных сечениях; |
||||
|
Q x и Q„3 M |
— площади |
сечений; |
|
|
v i и иизм — средние скорости.
118