ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 25.07.2024
Просмотров: 101
Скачиваний: 0
Гис. 9 и Принципиальная'схема■многоступенчатой адиабатной опрес
нительной установки (ЫАОУ): і-головной подогреватель; 2 -чонденсатср-подогреватель; 3-испарителъная камера.
- Ъ Ч -
один проход исходной воды через испарительную установку сравни тельна невелика (0,1-0,'17), следовательно МАОУ проточного типа требует значительного удельного расхода соленой воды и соответ ственно большого расхода реагентов на ее обработку, а такне элек троэнергии на перекачку водных растворов.
Б установках с циркуляцией рассола (рис. 9 б,в,г) уменьшает
ся удельный расход соленой воды. Следовательно понижается потеря тепла с удаляемым из установки рассолом, и температура исходной
воды |
мало влияет на экономичность опреснителя. |
|
||||
|
В настоящее время известны схемы МАОУ с подачей рециркули |
|||||
рующего рассола |
перед конденсатором |
последней |
ступени |
(рис.96) |
||
в промежуточную |
ступень |
(рис. 9в) |
и схема |
с двойной |
рециркуля |
|
цией |
рассола |
(рис. 9г). |
|
|
|
|
В принципе'схема работы установки с подачей рециркулирующе
го рассола перед конденсатором последней ступени |
сходна со схе |
мой установки проточного типа. Однако изменяется |
температура пи |
тательной воды, зависящая в основном от степени |
концентрирования |
рассола |
СО , которая определяется |
по формуле |
C W J |
|
||
t=t* L +п6- t +Л.(ti-ö)(n+Di* _поО |
|
|
||||
|
|
0,5(п+і) Ь еІ |
П |
^ |
( 3 ) |
|
|
|
|
Cp(ia-t^â) |
|
|
|
Принимая за |
величину |
t в установках проточного типа тем |
||||
пературу |
смеси |
Іс 1 можно |
определить удельные |
показатели |
рабо |
|
ты опреснителя с рециркуляцией рассола по методике Б.В.Голубко ва £~І8_7, предложенной для установки проточного типа.
В данной схеме сравнительно возрастает температура и концен трация охлаждающей воды, начиная от конденсатора последней ступе ни испарения, что требует увеличения расхода реагентов для ее об работки. Установка с подачей рециркулирующего рассола і промежу
точную ступень (см. рис. 9в) лишена этого недостатка. 8десь охлак-
- Ьэ -
дающая вода в хвостовой группе конденсаторов не обрабатывается, так как ее температура и соленость сравнительно низки. Следова тельно, уменьшается удельный расход реагентов при акспдуатации установки. Do данному принципу рециркуляции рассола с 1967г. -в
г. Красноводске успешно работает ^ступенчатая установка произво дительностью 1200 и3/ сутки.
В результате теоретических исследований работы Ш О У с рецир куляцией рассола, А.И. Корнеичевьш и^А.В. Извековым получены сле
дующие. зависимости £ 2 5,30_7;
I.Удельный расход морской воды
g„s= ■ -■■о у V— |
т/т дист' ^ |
2. Удельный расход рассола, проходящего через головной
подогреватель установки
Ö = |
т/т дист. (5) |
3. Общее число ступеней испарения в установке .
. /?-- ■ , (6) •
I
4. Число ступеней мспаревіія в хвосховоі части установки
п-\т* 1+ £ (?)
Теоретические исследования показали, чт£ П-/П> 2-3 брать ‘нецелесообразно.
Ь. Удельный расход тепла
$т=&чб&п-^х)*0 3 Гкал^т дист... (В)
6. Удельная поверхность нагрева головного подогревателя
9т |
-Ю“3 м?/т дист.чао(9) |
L*щ[<ШЯ^М^&Щіт-Ы+З]
7.Удельная поверхность конденсаторов
/ = £ |
----- ----- f - - |
у-.---- |
10 3 ы2/т„дист./час(І0) |
Т* t |
KL(0 .3 ^tcm +6L) |
г |
|
- 56 -
|
8. |
Удельный расход электроэнергии |
|
||
|
|
|
3 - . |
квт.ч/т'дист.^іГ) |
|
где |
К - |
коэффициент теплопередачи, кк£л'/м2час°С; jP^-кпд |
на |
||
|
сосной |
установки; й^спг |
гидравлический напор, u; |
- |
|
|
диаметр |
конденсаторных |
трубок, м, |
|
|
|
В пустынной территории запасы грунтовых Ьоленых вод танка |
||||
ограничены |
и стоимость их подъема иногда весьма высока. В |
этом |
случае, по |
данным работы £~k9J%применение МАОУ с двойной ре |
|
циркуляцией |
(см. рис. 9г) более экономично. Например, при |
числе |
ступеней П =11, tD=II0°C, Z^=25°C, &=5°С удельный расход
соленой воды в МАОУ с'проточной схемой составляет примерно 7,6
т/т |
дистиллята, а в |
схеме с двойной рецирпулйцией |
- А,6 |
т/т ди |
стиллята, то есть' в |
1,65 раза меньше. |
|
|
|
|
Основными переменными параметрами работы МАОУ с рециркуляци |
|||
ей |
рассола являются |
SK, t K, t Q , U J t"tHn , П , |
<5 |
. Эти |
параметры по |
своему физическому смыслу долота определять эффектив |
|||
ность работы |
установки в целом. |
|
||
Значение |
независимых |
параметров S Ä й |
~tg определяется |
|
климатическими |
условиями |
и солевым составом |
исходной воды. Обычно |
|
в местах работы опреснителей параметры греющего пара такие являют
ся определенными. ■
Максимальная величина ~t0 зависит в основном от степени
концентрации, а такие способа обработки исходной воды х опреде ляется условиями накипеобразования на стенках теплообменных ап паратов установки. Следовательно, кратность упаривания соленой
воды (JÜ |
должна выбираться с учетом указанных параметров. |
|
На рис. 10 приведена зависимость предельной степени |
концен |
|
трирования |
мореной воды СО= SK/ S p ОТ t0 ,где видно, |
что с |
. - 57 -
Рис.. ІО. Зависимость предельной степени концентрирования рассола- Ш от максимальной температуры морской
воды £0 : І-ограничение-по условиям растворимо
сти CaSO^—H^O; 2 - то же CaSO^Hß.
- 58 -
увеличением |
W |
уменьшается |
наивысшее допустимое значение t a |
в установках |
с рециркуляцией |
рассола £"77_7. В настоящее время ■ |
|
применяют различные способы предотвращения накипеорразования при
опреснении соленых йод. В этом |
случае |
значения t 0 |
и CU устанав |
|
ливаются. только |
опытным путем. |
|
|
|
Наименьшее |
значение £ нп |
в МАОУ |
можно считать |
постоянной ве |
личиной ( ~ Ч0°С), что ограничивается практически реализуемой и экономически целесообразной величиной вакуума в последней ступени установки (0,08 а'тв), так как дальнейшее поникёние вакуума потре бует применения более дорогих многоступенчатых эжекторов для от соса воздуха и удаления водных потоков из установки, а также рез ко увеличивается объем водяного пара и соответственно уменьшается коэффициент теплопередачи, что приводит к повышению поверхности
теплообмена конденсаторов.
В результате теоретических исследований установлено, что уве
личение Г) |
и уменьшение 6 |
приводит |
с одной стороны |
к улуч |
шению тепловой |
эффективности, |
а S другой |
- к увеличению |
.сле |
довательно к повышению удельных капиталовложений и аыортиэацнон-
ных отчислений.
Нужно отметить, что значение & должно быть не ниже 2,0°С,
что необходимо для осуществления теплообмена в конденсаторе, прео доления те?шературной депрессии рассола и сопротивления при проте кании пара по сепаратору. В большинстве действующих установок Ö -
Ч-6°С.
Увеличение числа ступеней П в установке ограничивается ми нимально возможным перепадом температур между ступенями &tcm , который не монет быть нике 2,0°С, что определяется минимальным пе репадом давлении в последних ступенях, необходимым для преодоления гидрввличесг'го сопротивления перепускных каналов.
По данным Ь.Г. Ганчева /“-І4_7, увеличение |
П свыше мини |
|
мально возможного (при фиксированных исходных параметрах) не |
||
влияет на |
производительность и тепловую эффективность установки, |
|
а влияет |
на суммарную величину -f . |
|
Минимально возможное число ступеней определяется из выраже |
||
ния |
|
|
|
■ЦП ЧС |
( 12) |
|
|
|
Следоватёльно,. увеличение ПУПтіп является |
нецелесообразным |
|
только с точки зрения уменьшения необходимой суммарной поверхно сти нагрева конденсаторов.
Таким образом, выбор основных переменных параметров работы установки должен базироваться на технико-экономических расчетах с учетом конкретных местных условий /“14,18,23,36,77,78_7..
Для рассредоточенных водопотребителеіі, расположенных на пустынной территории, одним из возможных вариантов энергоснабже ния опреснительных установок может явиться отбросное.тёпло ДВС /"'І5_7. К таким потребителям можно отнести бригады, обслуживаю щие нефте-гаэопроводы; геологические экспедиции, эксплуатирующие мощные ДВС для бурения скважины; центральные усадьбы, где обычно работают ДВС, вырабатывающиё электроэнергию для бытовых или произ водственных нужд и т.д.
Анализ теплового баланса ДВС показывает, что доля теплоты, уносимой охлаждающей водой и отработавшими газами, примерно в 1,5 раза больше, чей преобразуется двигателем в полезную механи
ческую работу. Утилизация этих потоков позволяет уменьшить удель-. ный расход топлива на опреснение воды, что важно в случае подвоза топлива на большие расстояния.
Комбинированием подходящих схем опреснения можно резко уве личить эффективность использования ДБС для получения пресной во-
- 6ü -
