Файл: Бобров В.Ф. Резание металлов самовращающимися резцами.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 28.07.2024
Просмотров: 79
Скачиваний: 1
движении подачи со скоростью sM и вращательном движении резца вокруг своей оси со скоростью ѵр= ^ѵ. Мгновенное по ложение резца (зуба фрезы) определяется мгновенным углом контакта Ѳ, а положение точки на режущей кромке — углом контакта ф.
Углы ом и Яр, входящие в формулы (69) и (70), опреде ляются следующим образом:
|
|
|
. |
sin со sin ib Т |
п sin (Ѳ Ф Я) sin ф |
(107) |
|||||
|
tg |
aN = ± |
|
|
|
— |
|
|
- / |
||
|
|
|
------------ |
|
|
-------- |
|
|
|||
|
|
|
[§ — sin |
|
cos |
<о ± р |
cos (Ѳ + Л) |
|
|||
|
tg К = |
± |
со |
|
р |
|
aN * |
||||
|
|
cos ф ± |
|
sin (Ѳ ф Я) cos ф] cos |
(108) |
||||||
|
|
|
|
|
|
cos о) ± |
р cos (Ѳ Т Я) |
Таблица 6 |
|||
1 |
Рабочие углы торцовой |
фрезы, передняя поверхность которой является |
|||||||||
! |
|
внутренней конической |
поверхностью чашки |
|
в град |
в мм |
X |
іх |
1 |
|
150
1
2
3
аР УР V
10° |
о |
0° |
СП |
||
5°22' |
19°38' |
—Г11' |
3°37' |
21°23' |
—2°04' |
2°22' |
22°37' |
—2°54' |
X в град
—15
2
m |
ар |
|
X.* |
|
|
0 |
10° |
15° |
1 |
14°38' |
10°22' |
2 |
16°22' |
8°37' |
3 |
17°36' |
7°32' |
> I
%р
ОО 1°12'
2°05'
2°52'
30 |
0 |
10° |
15° |
0° |
—30 |
0 |
10° |
15° |
0° |
|
1 |
0°08' |
24°52' |
—2°24' |
|
1 |
19°5Г |
5°08' |
2°25' |
|
2 |
—3°28' |
28°29' |
—4°12' |
|
2 |
23°25' |
1°32' |
4°13' |
|
3 |
—5°59' |
ЗГ01' |
—6°01' |
|
3 |
25°52' |
—0°59' |
5°57' |
45 |
0 |
О |
15° |
0° |
—45 |
0 |
10° |
15° |
0° |
|
1 |
—6°38' |
31°39' |
—3°46' |
|
1 |
26°35' |
—1°38' |
3°37' |
|
2 |
—12°14' |
37°19' |
—6°31' |
|
2 |
32°09' |
—7°49' |
6°31' |
|
3 |
. —15°57' |
41°08' |
—8°55' |
|
3 |
35°47' |
—1Г07' |
8°54' |
60 0 |
10° |
о |
Сл |
||
1 —16°55' |
4Г59' |
|
2 |
—24°ЗГ |
49°47' |
3 |
—28°59' |
54°32' |
О о
—5°27'
—9°05'
—12°05'
—60 0 |
10° |
о |
0° |
сл |
|||
1 |
36°50' |
—1Г58' |
5°28' |
2 |
44°24' |
—19°46' |
9°06' |
3 |
48°53' |
—24°31' |
12°04' |
75 0 |
о |
15° |
О |
||
1 —35°5Г |
61°06' |
|
2 |
—43°4Г |
69°18' |
3 |
—47°33' |
73°32' |
0° |
—75 |
0 |
10° |
15° |
0° |
—7°40' |
|
1 |
55°5Г |
—31°05' |
7°40' |
—11°47' |
|
2 |
63°49' |
—39°18' |
11°47' |
—14°56' |
|
3 |
67°50' |
—43°31' |
14°55' |
* Плюс в выражениях (107) и (108) соответствует отрицательному углу Я, а минус — положительному.
40
Угол, контакта |
ф определяется по формуле |
(72); а угол со |
||||
с помощью следующего выражения: |
|
! |
||||
|
|
|
tgco = ____ КsinЛ____ |
|
(109) |
|
|
|
|
/?рэіпф + Яcos Я |
|
|
|
Радиус-вектор поверхности резания, соответствующий теку |
||||||
щей глубине резания tx, |
|
|
|
|||
|
|
|
р = |
|
(ПО) |
|
|
|
|
|
sin со |
|
|
Значения рабочих углов фрезы для различных точек режу |
||||||
щей |
кромки при |
изменении |
величины и знака статического |
|||
угла |
X приведены |
в табл. 6. Условия работы: диаметр |
фрезы |
|||
£> = 300 |
мм, диаметр резца |
зуба Dp= 40 мм, |
передний |
угол |
||
у=15°, |
задний угол a=10°, |
глубина резания t = 3 мм и подача |
на оборот фрезы s = 0,4 мм/об. Расчет произведен для мгновен ного угла контакта 0= 30°.
Торцевые фрезы, передняя поверхность которых является наружной конической поверхностью чашки. Схема работы тор цовой фрезой с отрицательным статическим углом наклона режущей кромки, передняя поверхность которой является на ружной конической поверхностью чашки, дана на рис. 15. Для обеспечения самовращения резец установлен так, что его режу щая кромка имеет статический угол X. В направлении оси у, проходящей через ось резца и .точку режущей кромки, сопри касающуюся с обработанной поверхностью, торцовая плоскость чашки резца наклонена относительно обработанной поверхности на угол ßy. Любая точка режущей кромки участвует в движе нии резания со скоростью ѵр, движении подачи со скоростью SM и вращательном движении резца вокруг своей оси со ско
ростью Ѵр. Мгновенное положение оси |
резца |
(зуба фрезы) |
определяется мгновенным углом контакта |
Ѳ, а положение точки |
|
на режущей кромке — углом контакта ф. |
|
(70), находятся |
Углы ON и Хр, входящие в формулы (69) и |
||
с помощью выражений: |
|
|
|
|
[cos (Я-Ь &) + |
|
g <JN |
[Cos (X -j- ft) |
p cos (Ѳ — Я)] cos ßy cos ф + |
|
|
+ p cos (Ѳ — X)] sin ßy |
|
|
|
+ [p sin (Ѳ — X) — sin (X-f- $)] sin ф ’ |
|
|
, » _{[sin (X 4- ft) — p sin (9 — A.)] cos ф + [cos (k + |
ft) |
||
p |
[cos (X + 8-) |
p cos (Ѳ — Я)] cos ßy cos ф + |
|
|
-{- p cos (Ѳ — Я)] cos ßy sin ф — 1} cos aN |
|
|
~> |
-j- [p sin (Ѳ — X) — sin (Я d)] sin ф |
‘ |
(111)
(112)
41
Угол ф и радиус-вектор р поверхности резания определяются по координатам х и у точки режущей кромки, работающей с текущей глубиной резания tx:
_ / ^-(^psin Ру — /д.)
sin ßy |
(113) |
|
|
У = ^cosßy — ^ctgßy. |
(114) |
Рис. 15. Рабочие углы торцовой фрезы, передняя по верхность которой является наружной конической по верхностью чашки
Тогда
у cos Я — xsinX |
(П5) |
tgö = R + X cos Л + у sin Я |
|
R 4- Xcos Я-f у sin X |
(116) |
Р = |
|
cos & |
|
42
Угол ф находится с помощью формулы (78). Глубина реза ния tx изменяется от нуля до /т лх. которая с достаточной точ ностыо может быть определена по формуле (75).
Таблица 7
Рабочие углы торцовой фрезы, передняя поверхность которой является наружной конической поверхностью чашки
Ѳв
град |
В М М |
УР |
|
аР |
45 |
0 |
10° |
4°37' |
14°57' |
|
0,096 |
9°36' |
20°0Г |
14°ЗГ |
|
0,19 |
9°09' |
24°36' |
14°28' |
|
0,29 |
8°36' |
27°44' |
14°36' |
90 |
0 |
10° |
4°24' |
14°57' |
|
0,096 |
5°26' |
32°32' |
16°4Г |
|
0,19 |
—0°55' |
50°55' |
17°02' |
|
0,29 |
—16°52' 66°02' |
19°00' |
Таблица 8
Рабочие углы принудительно вращающегося токарного резца, установленного под статическим углом Я =0
5 |
|
|
аР |
0,194 |
СЧ Оо (N |
11°05' |
947' |
0,499 |
12°02' |
26°35' |
8°56' |
0,803 |
12°02' |
38°50' |
7°48' |
1,163 |
12°02' |
49°2Г |
6°32' |
1,522 |
CN О СЧ |
56°44' |
5°30' |
|
о |
|
|
2,058 |
12°02' |
64°06' |
4°24' |
Значения рабочих углов фрезы в различных точках режущей кромки при двух мгновенных углах контакта Ѳ, равных 45 и 90°,
приведены |
в табл. |
7. Условия |
обработки: диаметр |
фрезы D = |
= 250 мм, диаметр |
резца Dp = 30 мм, статический угол наклона |
|||
режущей |
кромки |
і = 45°, угол |
наклона торцовой |
плоскости |
чашки резца ßy = 5°, углы заточки резца у=15° и а=10°, подача на оборот фрезы s = 3 мм/об.
Принудительно вращающиеся токарные резцы со статиче ским углом наклона режущей кромки, равным нулю. Формулы для определения углов ON и %ѵ могут быть получены из выра жений (88) и (89), если угол ?,=0. Так как при А,=0 угол co = 0,
то величина а.ѵ определится с помощью выражения |
|
tg стдг = — р sin ф. |
(117) |
При направлении вращения ре^зца против часовой стрелки |
|
tgA,p = (1 + pcosil>)coscTW. |
(118) |
При угле Л = 0 разность х — г в формуле (91) равна текущей глубине резания t x , а потому угол контакта ф, входящий в вы ражения (117) и (118), определится по формуле (72). Зна чения рабочих углов резца для точки режущей кромки, со прикасающейся с обрабатываемой поверхностью, при различных
отношениях Е|= — приведены в табл. 8. Условия обработки: диаметр детали Ъ = 80 мм, диаметр резца £)р= 44лш, передний
43
угол у=12°, |
задний |
угол |
съ = 10°, |
глубина |
резания £=1 |
мм, |
|
подача s = 0,4 мм/об, скорость резания ѵ= |
37,7 |
м/мин. |
|
||||
Анализ |
таблиц |
1—8 |
позволяет |
сделать |
следующие |
вы |
|
воды. |
|
|
|
|
|
|
|
1. Изменение положения передней поверхности инструмента относительно поверхности резания, определяемое величиной и знаком статического угла Я, влияет на рабочие углы инстру мента с самовращающимися резцами, которые по величине значительно отличаются от углов заточки а, у. Например, при увеличении отрицательного угла Я происходит резкое умень шение рабочего переднего угла и увеличение рабочего заднего угла; при увеличении положительного угла Я, наоборот, рабо чий передний угол возрастает, а рабочий задний угол умень шается. При продольном точении резцом, передняя поверхность которого является внутренней конической поверхностью чашки (см. табл. 3), уже при Я>10° рабочий задний угол, а при Я > —15° и рабочий передний угол становятся отрицательными. Это необходимо учитывать при выборе направления самовращения резца и величины статического угла Я, обеспечивающего устойчивость его вращения. Величина рабочего угла Яр также зависит от изменения величины и знака угла Я, причем угол ЯР значительно отличается от угла Я, особенно для участка режу щей кромки, прилегающего к точке кромки, соприкасающейся
собработанной поверхностью.
2.Величины рабочих углов в различных точках режущей кромки различны, причем это различие увеличивается по мере увеличения статического угла наклона режущей кромки.
3.Угол ал», изменяющий величину рабочих углов ур и ар, не зависит от скорости вращения резца. Его величина опре деляется изменением положения точки режущей кромки относительно поверхности резания, происходящим при изме нении величины и знака угла Я. Таким образом, величина
рабочего угла ур также не зависит от скорости самовращения резца. Величина рабочего угла ар зависит от скорости само вращения резца вследствие изменения рабочего угла наклона режущей кромки Яр. Самоперемещение режущей кромки, из меняя направление вектора истинной скорости резания, меняет и величину рабочего угла °Хр по сравнению со статическим углом Я.
4. При резании принудительно вращающимся резцом, уста новленным под статическим углом наклона режущей кромки,
ѵр
равным нулю, увеличение отношения — не оказывает суще
ственного влияния на величину рабочего переднего угла. При принудительном вращении у резца кинематически создается наклон режущей кромки, величина которого зависит от отно шения vpjv, возрастая при увеличении последнего. Увеличение
44
отношения |
достаточно интенсивно влияет на рабочий |
задний угол; |
возрастание указанного отношения уменьшает |
угол « р . |
|
5.Расчеты показали, что величина подачи на углы GN и Хр влияет незначительно. Поэтому все расчетные зависимости можно упростить, если предположить, что кинематический пара метр обработки равен нулю.
6.Выражения для определения угла ON пригодны и для инструментов с невращающимися резцами. То же самое можно
сказать и о выражениях для определения угла Хр, если пред положить, что коэффициент пропорциональности | равен нулю.
ТОЛЩИНА СРЕЗАЕМОГО СЛОЯ И РАБОЧАЯ ДЛИНА РЕЖУЩЕЙ КРОМКИ
Силовая и тепловая нагрузки, действующие на контактные поверхности резца, определяются толщиной срезаемого слоя а и рабочей длиной режущей кройки Ь. Так как самовращающийся резец имеет круговую форму и значительный угол на клона режущей кромки, то известные формулы, применяемые при точении, строгании и фрезеровании обычными инструмен тами с прямолинейной главной режущей кромкой, для опре деления а и b не пригодны.
При известном максимальном угле контакта фтах рабочая длина режущей кромки
(119)
Толщина срезаемого слоя, являющаяся расстоянием, изме ренным по нормали между последовательными положениями поверхности резания или ее соседними витками, может быть определена с помощью методики, изложенной в работе [9]. Сущность этой методики состоит в следующем. Составляют уравнения поверхности резания и касательной к ней плоскости в данной точке режущей кромки. Положение касательной плоскости в пространстве фиксируют нахождением следов пе ресечения ее с какими-либо двумя координатными плоско стями. Толщиной срезаемого слоя является расстояние по нормали между касательными плоскостями, отстоящими друг от друга в направлении движения подачи на расстоянии, рав ном подаче, приходящейся на одну режущую кромку инстру мента.
Точение. Схема для определения толщины срезаемого слоя а и рабочей длины режущей кромки b при точении резцом с от рицательным статическим углом наклона кромки X дана на рис. 16. Толщина срезаемого слоя в любой точке режущей кромки
а = ssinq^sino, |
(120) |
где s — подача на оборот детали;
46