Файл: Макаров, А. Д. Износ инструмента, качество и долговечность деталей из авиационных материалов учебное пособие.pdf

С л е д с т в и е У

Изменение твердости и структуры стали приводит к сущест­ венному изменению уровня оптимальных скоростей резания, но указанным скоростям соответствует одна и та же оптимальная температура резания [2, 15—18] (рис.; 8.11 и 8.12).

Рнс. 8.10. Влияние скорости резания на температуру резания (термоэдс) и интенсивность износа расточного резца. Сталь Х18Н9Т; резец ВК8, t = 0,30 мм;

s = 0,06 мм!об

Рис. 8.11. Влияние скорости резания'(а) и температуры резания-(б) на ин­ тенсивность износа резца при точении заготовок с различной структурой

и твердостью. Сталь ЭХВГ; резец ВК8

С л е д с т в и е VI

Одна и та же оптимальная температура резания соответствует максимальной длине просверленных отверстий при применении различных конструкций сверл, приводящих к различной неод­ нородности деформации срезаемого металла. Иными словами, при применении спиральных сверл со ступенчатой передней поверх­ ностью, за счет уменьшения сил взаимодействия уменьшается неоднородность деформации срезаемого металла, снижается тем­ пература резания, повышается оптимальная скорость резания, при которой наблюдается максимальная длина просверленных отверстий, но оптимальная температура контакта остается той же, что и для сверл стандартной конструкции (см. рис. 7.14).

и др., выражающие зависимость интенсивности износа (или дли­ ны пути резания) от толщины среза, радиуса при вершине резца в плане, диаметра обрабатываемой поверхности при точении или растачивании, температуры предварительного подогрева загото­ вок и др., при постоянстве скоростей резания могут быть моно­ тонно убывающими, вогнутыми (выпуклыми) или монотонно воз­ растающими. Характер этих кривых определяется влиянием из­ меняемого параметра (s, г, d, 0 Пи др.) на температуру резания

Рис. 8.31. Влияние подачи на температуру резания и чист нарезанных шестерен при работе с различными скоростями резания. Сталь 40; т — 2 мм; г — 61. Червячная фреза Pit)

Рис. 8.14. Влияние радиуса закругления першины резца на температуру резания и интенсивность износа резца при работе с различными скоростями резания. Жаропрочный сплав ЭИ437БУ; резец ВК6М

Рис. 8.15. Влияние диаметра заготовки при точении на температуру резания и размерную стойкость инструмента (длину пути резания) в случае работы на различных скоростях резания. ЖаО°прочиый сплав ЭИ437 БУ; резец В К6М

©р (приближением или удалением температуры резания от опти­ мальной температуры) [2—19] (рис. 8.13—8.16).

Приведенные данные показывают, что в теории резания ме­ таллов установлен новый закон, названный законом постоянства оптимальной температуры резания, состоящий в том, что опти­ мальная температура резания (контакта) для заданной пары ин­ струмент— деталь инвариантна по отношению к выбору элемен-

'‘130

ГЛАВА IX

НАУЧНОЕ И ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЗАКОНА ПОСТОЯНСТВА ОПТИМАЛЬНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗАНИЯ

Параметрические уравнения максимальной размерной стойкости

Взаимосвязь между оптимальной скоростью резания v0 и подачей, а также между величиной оптимального поверхностного износа hono и подачей может быть выражена параметрическими уравнениями максимальной размерной стойкости инструмента [1]

При нахождении параметров эмпирической формулы (9.1) используется способ наименьших квадратов [2,31, основанный на том, что из данного множества формул вида (9.1) наилучшим образом изображающей найденные значения считается та, для которой сумма квадратов отклонений найденных значений от вычисленных является наименьшей.

Q

Приведем формулу v0 = — к линейному виду s '

133