4. Определение деформационных параметров системы в конце расчетного срока эксплуатации.
Расчетный срок эксплуатации t = 10 лет. При заданной расчетной интен
сивности коррозийного и механического износа определяются по формулам (V.59) (V.60), (V.65), (V.66) геометрические характеристики поперечных сечений элементов проектируемой армировіш к концу расчетного срока эксплуатации:
расстрелы № |
1 — / р г1 = |
798 см4; |
FP1 = |
48 |
сма; |
расстрелы № 2 — / р г2 = |
1885 см4; |
Лр2 = |
73 |
см3; |
проводники |
— / np * = |
2490 см4; |
/ пр у = |
2480 см4; |
остальные геометрические характеристики принимаются без пзмененпй.
По указанным в п. 1 формулам в аналогичной последовательности вычисля
ются деформационные |
параметры системы в конце расчетного срока эксплуата |
ции: |
|
|
|
|
|
|
|
|
*1 = 200000 кгс/см; |
Лр *2 = 211000 кгс/см; |
Срд:=205 000 кгс/см; |
Ср ^ = 3940 кгс/см; |
Ср у2 = 2760 кгс/см; Ср ,, = 3300 кгс/см; |
|
в-х = 0,00122; |
в у = 0.0761; |
а£ = 0,00701; |
|
|
|
|
a j = 0,174; |
|
|
|
|
Кхо (<4) = 0,357; |
В ~2х |
(а*) =0.20; |
|
Луо (а г/)=0,839; |
Дуі (ctj) = 0,160; |
|
Л*„ =0,0621; |
Tfjg =0,0348; |
Rya =0,405; |
Byi = 0.0703; |
C'x „ = <TXл = Cxü= 12 850 кгс/см; |
C*=25700 кгс/см; |
Суп — Су л= Сі/о=1335 кгс/см; |
= 2670 кгс/см; |
СА.2 = 7200 кгс/см; |
С,д = 232 кгс/см; |
|
Сн< * = 337 кгс/см; |
Сн_ ,, = 674 кгс/см; |
* *о«к |
= л « « к+2 («2) = о-оооі; |
л , о£к+і (а*) = -0,3418; |
Л ѵіЕ |
(а*-)= |
Я,,? |
|
(aj) = 0,0007; |
Л ѵі£ |
(aj) = 0.0922; |
|
^ 1/оЕк |
|
= ^ 1/о5к+2 (аІ/) = 0*0017’> |
|
|
^ 0 5 к+1К |
) = -0.9746; |
|
^</і?к (aj) = ^і/і^к+2(аР = 0,0210; |
ЛпЕк+1 (“Р = 0,442; |
Л* £ = Л?пЕ |
|
=0,0000174; |
Л* Е |
= -0,0595; |
|
|
ли? к+2 |
|
|
ли? к+1 |
|
|
|
Л« 6 к+2= 0.000122; |
Л*1Ек+1 = 0,0160; |
|
Ävo=K= K o t к+2 = 0.00075; К о і к+1 = -0 .4 2 7 , |
|
Л * £ |
= Л* Е |
=0.00922; |
Л* с |
=0,193; |
|
і/1-к |
^ І ' к + 2 |
|
^ K + l |
|
|
/1а0? |
=0,918, |
=0,0664; |
А*оі =1,11; |
в расстрелах № 1 Л (10) |
= |
1710 |
кгс/см2 < 2100 |
кгс/см2; |
в расстрелах Л» 2 Л (10) |
= |
1140 |
кгс/см2 <3 2100 |
кгс/см2. |
Проверяется второе предельное состояние армировки в боковой и лобовой |
плоскостях: |
|
Ьх (Ю) = 1,57 см < 1 5 |
см; |
|
|
|
|
бу (10) = 2,58 см < 6 ,5 |
см. |
В результате сравнения напряжений Л (0) и Л (10) в элементах армировки устанавливается, что наиболее высокий уровень напряжений следует ожидать в расстрелах № 1, для которых производится проверка первого предельного состояния армировки из условия накопления усталостных напряжений. Предва
рительно определяются по формулам (Ѵ.89) и (Ѵ.88) |
|
|
|
|
г (0) = 0,52; |
г (10) = |
0,63. |
|
|
По формуле (Ѵ.86) вычисляется расчетное |
число циклов |
подъема в год: |
п = 0,06 ■ 10° подъемов. С учетом найденных параметров и |
t — 10 лет Д = |
= 2100 кгс/см2; |
Л (0) = 1600 кгс/см2; |
Л (10) = 1710 кгс/глг2 по |
формуле |
(V.87) определяется мера повреждений |
|
|
|
|
|
|
D = 0,567. |
|
|
|
Проверяется |
выполнение условия |
(V.82): |
|
|
|
|
|
0,567 < |
1, |
|
|
|
что свидетельствует о нормальном режиме эксплуатации армировки. |
|
Таким образом, принятые сечения |
элементов и переменный шаг арми- |
ровки обеспечивают |
нормальный режим ее эксплуатации с определенным ко |
эффициентом запаса. |
В этом случае возможно некоторое снижение |
величины |
ускорения при подъеме или увеличение расчетной долговечности армировки.
Приведенные в §§ 23 и 24 примеры расчета армировки скипового и клетевого стволов, разумеется, не исчерпывают все варианты рас чета, которые могут встретиться при проектировании жесткой арми ровки. Кроме того, эти примеры расчета являются далеко не пол ными, так как не содержат соответствующих расчетов соединений элементов армировки. Поэтому их следует рассматривать только как некоторые числовые иллюстрации изложенных выше теоретических положений по расчету жесткой армировки.
)
Г.л а в а VI
МОНТАЖ И КОНТРОЛЬ ЗА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМ СОСТОЯНИЕМ
§ 25. Монтаж армировки
Монтаж элементов армировки является одним из сложных и ответственных процессов при сооружении вертикальных стволов. Как указывалось выше, качество монтажных работ непосредственно влияет на эксплуатационную надежность армировки.
Следует отметить, что трудоемкость работ по армированию (вклю чая также устройство лестничного отделения, монтаж трубопрово дов и кабелей) составляет не более 10% от общего объема сооруже ния ствола. Однако общая продолжительность необходимых подгото вительных работ, составляющая иногда 1,0—1,5 месяца, и работ по армированию достигает 15—20% от общих затрат времени на соору жение ствола.
Повышение качества и темпов монтажных работ, а также сокра щение продолжительности подготовительных операций может быть достигнуто за счет внедрения наиболее рациональных технологиче ских схем армирования. Рассмотрим основные существующие технологические схемы армирования: последовательную и совместную.
Наибольшее распространение имеет последовательная схема армирования (рис. 80), которая характеризуется тем, что вначале с подвесного полка 1 в направлении сверху вниз устанавливают рас стрелы 2 на всю глубину ствола (рис. 80, а), а затем с подвесных люлек 4 в направлении снизу вверх навешивают проводники 3 (рис. 80, б). Схема отличается простой организацией и безопасностью работ при монтаже армировок любой сложности. Основной недоста ток схемы заключается в необходимости двукратного переоборудо вания ствола, снижающего темпы армирования. Тем не менее при высокой организации и механизации темпы армирования составляют 12—16 м/сут- и более. Примером может служить клетевой ствол шахты «Ново-Центральная», который был заармирован со средней скоростью 390 м/мес.
При совместной схеме армирования (рис. 81) монтаж элементов армировки осуществляется на участках ствола, обычно кратных длине звена проводников или шагу армировки. В пределах указан-
