ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.10.2024
Просмотров: 147
Скачиваний: 0
Суточный расход жидкости через одну щель
^ |
ш/86 400 |
»1686 400 |
25 ■3 • 0,1 • 86 400 |
_ п ßR |
,.Я;___ |
Ѵід— |
IQ6 — |
ю° ~~ |
Ю6 |
— и,00 |
м/сут |
При дебите скважин |
@ф = |
15 т/сут |
определим |
число щелей |
||
в фильтре: |
_0ф_ |
|
15 |
|
|
|
|
|
= 25 щелей |
|
|||
|
Р<?щ |
0,933 ■0,65 |
|
|||
|
|
|
|
|||
(р = 0,933 — относительная плотность жидкости). |
коэффициент |
|||||
Принимая длину |
фильтра |
L = 10 м, |
определим |
|||
просвета: |
|
|
3 • 0,1 • 25 |
|
|
|
F о |
/ö /і |
|
0,00016 СМ2 , |
|||
Ср — ~F |
Ш ь |
3,14 • 15 • 1000 |
|
|
||
где F 0 — площадь сечения всех щелей фильтра в см2; F — общая площадь фильтра в см2; D = 15 см — диаметр трубы фильтра.
Из расчета видно, что для пропуска довольно большого количе ства жидкости при небольших потерях напора число щелей (просветиость) получается очень малым. В действительности число щелей должно быть значительно больше ввиду заиливания щелей, сильно понижающего пропускную способность фильтра.
Определим, насколько уменьшится просветиость, если в щели заклинится одна песчинка.
Отношение площади просвета к площади квадрата ширины щели
Л |
3,14 |
0,215, |
|
т — 1 |
---- — |
|
|
|
4 |
|
|
т. е. проходное сечение фильтра уменьшится примерно в 5 раз. Следовательно, при конструировании щелевых фильтров с учетом
их заиливания необходимо расчетное число щелей увеличить в не сколько раз.
10.Определение потерь напора
вперфорационных отверстиях [29]
Задача 11
Гидравлический разрыв дласта проводится при больших расходах рабочих жидкостей (до 1500 м3/сут), поэтому при небольшой пло щади перфорационных отверстий в эксплуатационной колонне могут возникнуть значительные потери напора. Величина этих потерь может быть найдена из следующей формулы:
q = ^^ -ju p ]/r2g Ah,
откуда
A h - ____16?!___
Л2d4„2cp22g >
тде Ah — потери напора в см; q = 10 л/с (или 104 см3/с) — расход жидкости-песконосителя; d = 1,1 см — диаметр отверстий при
150
пулевой перфорации; п — общее висло перфорационных отверстий;
ер = 0,82 — коэффициент расхода, зависящий от характера |
истече |
||||||||
ния жидкости; g = |
981 см/с2 — ускорение свободного падения. |
||||||||
При п = 10 потери напора составят |
|
|
|
||||||
|
|
16-108 |
|
= 0,83 • 103 см. |
|
||||
Ah =■3,142.1,14. 102 • 0,822 • 2 • 981 |
|
||||||||
Необходимый для этого перепад давления будет |
|
||||||||
Ар = AhpCM= 0,83• ІО3■1,19* ІО-3 = |
1 кгс/см2 (98 кПа), |
|
|||||||
где рем = 1,19-103 кг/м3 = |
1 |
’ |
19 *ІО3 |
кг/см3 — плотность |
жидко |
||||
|
— |
||||||||
сти-песконосителя. |
|
|
|
|
|
|
|
||
При п = |
5 потери напора будут |
|
|
|
|
||||
|
Ah- |
16-108 |
|
= 3,4- ІО3 см. |
|
||||
|
3,142- 1,14 • 52 - 0,822 • 2,981 |
|
|||||||
Перепад давления |
|
|
|
|
|
|
|
||
Ар = 3,4- ІО3-1,19 - ІО-3= 4 |
кгс/см2 (0,39 |
МПа). |
|
||||||
При п = |
1 потери напора уже составят |
|
|
||||||
|
АЛ = |
16 • 108 |
|
= 85■ІО3 |
см. |
|
|||
|
3,142-1,14.12 -0,822-2,981 |
|
|||||||
Перепад |
давление будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ар = 85 • ІО3• 1,19 • ІО' 3= 100 кгс/см2 (9,8 МПа).
При повышении расхода в 2 раза потери напора и перепад давле ния увеличиваются примерно в 4 раза.
Расчетные данные по определению Ар в кгс/см2 при разных значениях q л/с приведены в табл. 34.
Т а б л и ц а 34
Расчетные данные по определению перепада давления Др (в кгс/см2)
п
Я,
л /с |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Ю 15 |
20 |
25 |
30 |
|
|
||||||||||||||
10 |
103 |
26 |
11 |
6 |
4 |
3 |
2 |
1,6 |
1,3 |
1,0 |
1,8 |
1,1 |
|
|
20 |
414 |
103 |
46,0 |
26 |
17 |
12,5 |
8,4 |
6,4 |
5,1 |
4,1 |
— |
— |
||
30 |
931 |
233 |
103 |
58 |
38 |
28 |
19 |
14 |
И |
9 |
4 |
2,4 |
1,5 |
1,0 |
40 |
1 656 |
414 |
184 |
103 |
66 |
50 |
34 |
26 |
20 |
16 |
7 |
4,3 |
2,7 |
1.9 |
50 |
2 587 |
647 |
287 |
161 |
103 |
78 |
53 |
40 |
32 |
26 |
10 |
6,7 |
4,1 |
2,9 |
60 |
3 726 |
931 |
416 |
232 |
149 |
103 |
76 |
58 |
46 |
38 |
16 |
10,0 |
6,0 |
4,1 |
70 |
5 070 |
1267 |
563 |
316 |
203 |
153 |
103 |
79 |
62 |
50 |
22 |
13,0 |
8,0 |
5,6 |
80 |
6 624 |
1655 |
736 |
413 |
265 |
232 |
135 |
103 |
81 |
66 |
29 |
17,0 |
10,0 |
7.4 |
90 |
8 383 |
2095 |
931 |
523 |
335 |
253 |
171 |
120 |
103 |
83 |
37 |
22,0 |
13,0 |
9,3 |
100 |
10 350 |
2587 |
1150 |
646 |
414 |
313 |
211 |
161 |
123 |
103 |
46 |
27,0 |
16,0 |
11,0 |
151
11. Обработка материалов исследования скважин на приток [42]
Задача 12
Фонтанная скважина исследована на приток путем изменения режима ее работы сменой диаметра штуцера с одновременным заме
ром дебита и |
забойных давлений глубинным манометром. |
|
|||||||||
|
|
|
Данные скважины: эффектив |
||||||||
|
|
|
ная |
мощность |
пласта |
h = 10 м; |
|||||
|
|
|
условный радиус контура питания |
||||||||
|
|
|
RK= |
250 м; |
радиус |
забоя сква |
|||||
|
|
|
жины |
(по |
долоту) |
г, = |
12,4 см; |
||||
|
|
|
динамическая |
вязкость |
= |
нефти в |
|||||
|
|
|
пластовых условиях |
jj. |
1,2 спз; |
||||||
|
|
|
объемный коэффициент нефти Ь„ = |
||||||||
|
|
|
= 1,3; |
относительная |
плотность |
||||||
|
|
|
дегазированной |
нефти р„ = 0,85; |
|||||||
|
|
|
коэффициент, учитывающий гидро |
||||||||
Рис. 47. Индикаторная прямая Q = |
динамическое несовершенство сква |
||||||||||
жины |
по кривым В. И. Шурова, |
||||||||||
= |
/ (Ар) |
|
|||||||||
|
|
|
С — 11,2; |
пластовое |
давление |
||||||
Требуется |
определить |
|
рпл = |
|
280 кгс/см2. |
|
скважины, |
||||
коэффициент |
|
продуктивности |
|||||||||
коэффициент проницаемости призабойной зоны пласта, подвижность
нефти и гидропроводность пласта. |
сведены в табл. 35. |
||||
Данные исследования |
скважины |
||||
|
|
|
|
Т а б л и ц а 35 |
|
|
Результаты исследования |
|
|||
Режим |
Диаметр |
Дебит |
Забойное давление |
Депрессия |
|
дР = Рпл-Рзаб’ |
|||||
фонтанирования |
штуцера |
нефти Q, |
Рзаб’ ,trc/CM' |
||
скважины |
d, мм |
т/сут |
кгс/сы* |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
I |
3,0 |
62,5 |
270,0 |
10,0 |
|
II |
3,5 |
160,0 |
257,0 |
23,0 |
|
III |
4,5 |
275,0 |
239,5 |
40,5 |
|
IV |
5,0 |
327,5 |
230,6 |
49,4 |
|
По данным граф 3 и 5 строим в прямоугольной системе коорди нат индикаторную диаграмму (рис. 47), которая имеет вид прямой
линии.
Находим коэффициент продуктивности скважины по любой точке прямой. Например, при Лр = 20 кгс/см2
к _ Q _ 130 _o r ______т_____
Ар |
20 |
’ сут • (кгс/см2) * |
Переводим коэффициент продуктивности скважины из размер ности т/сут • (кгс/см2) в размерность см6/с-кгс:
К' = К - 11,57 — = 6,5• 11,57 — = 115 см5/с-кгс.
Рп ’ ’ 0,85
Находим коэффициент проницаемости призабойной зоны пласта:
Ä |
2nh |
2 • 3,14 • 10 • 102 |
|
= 0,413 |
Д или 413 мД, |
где h выражается в см.
Этот метод определения проницаемости призабойной зоны сква жины по коэффициенту продуктивности имеет большое практиче
ское применение, |
но |
при |
условии, если рзаб > р нас и |
нефть |
без |
водная. |
нефти |
|
|
|
|
Подвижность |
|
|
|
||
|
т = |
= ° -344 Д /с п з - |
|
|
|
Гидропроводиость |
пласта |
|
|
||
— = |
-0’4-1-3 •1-°--1°2 = 344 Д ■см/спз. |
|
|
||
|
р |
|
1,2 |
|
|
Задача 13 |
|
скважина исследована на приток |
при |
трех |
|
Глубинионасосная |
|||||
разных режимах ее работы, получаемых изменением длины хода полированного штока. При каждом установившемся режиме заме
ряются дебит |
и эхолотом — динамический |
уровень. |
|
|
Определить коэффициент продуктивности скважины. |
||||
Данные исследования скважины приведены в табл. |
36. |
|||
|
|
|
Т а б л и ц а 36, |
|
|
Результаты исследований |
|
||
Режим работы |
Дебит жидкости |
Динамический |
Статический |
Депрессия АЛ, |
уровень |
уровень Лст, |
|||
скважины |
Q, т/сут |
(от устья) Лд, м |
м |
м ст. жидк. |
I |
3,0 |
590 |
500 |
90 |
II |
5,5 |
670 |
170 |
|
іи |
8,5 |
760 |
|
260 |
По этим данным строим индикаторную диаграмму. Получена прямая линия (рис. 48). Нулевая точка соответствует положению
153